Agencia Estatal Boletín Oficial del Estado
EL PARLAMENTO EUROPEO Y EL CONSEJO DE LA UNIÓN EUROPEA,
Visto el Tratado constitutivo de la Comunidad Europea, y en particular su artículo 95,
Vista la propuesta de la Comisión,
Visto el dictamen del Comité Económico y Social Europeo (1),
De conformidad con el procedimiento previsto en el artículo 251 del Tratado (2),
Considerando lo siguiente:
(1) La Directiva 97/68/CE del Parlamento europeo y del Consejo (3) introduce valores límite para las emisiones de los motores de encendido por compresión en dos fases y pide a la Comisión que proponga una reducción adicional de los límites de emisión teniendo en cuenta la disponibilidad global de técnicas de control de las emisiones contaminantes de la atmósfera procedentes de los motores de encendido por compresión y la situación de la calidad del aire.
(2) El programa Auto-Oil llegó a la conclusión de que eran necesarias medidas adicionales para aumentar la calidad futura del aire de la Comunidad, en especial en lo que se refiere a la formación de ozono y a las emisiones de partículas.
(3) Se dispone ya en gran medida de tecnología avanzada para reducir las emisiones de los motores de encendido por compresión de los vehículos de carretera y esa tecnología debe ser aplicable en su mayor parte al sector no de carretera.
(4) Subsisten dudas sobre si será rentable utilizar equipos de postratamiento para reducir las emisiones de partículas (PT) y de óxidos de nitrógeno (NOx). Debe realizarse una revisión técnica antes del 31 de diciembre de 2007 y, si procede, se debe considerar la introducción de excepciones o el retraso de las fechas de entrada en vigor.
(5) Es necesario un procedimiento de prueba transitorio que refleje las condiciones reales de funcionamiento de este tipo de máquinas. Por consiguiente, la prueba debe comprender, en proporción adecuada, las emisiones de un motor en frío.
(6) En circunstancias de carga seleccionadas al azar y en el marco de una gama de condiciones de funcionamiento definida, los valores límite no deben ser superiores a un porcentaje adecuado.
(7) Además, debe evitarse el uso de dispositivos manipuladores y de estrategias irracionales de control de emisiones.
(8) El conjunto de valores límite propuesto debe ajustarse, en la medida de lo posible, a la evolución en Estados Unidos para que los fabricantes puedan disponer de un mercado mundial para sus motores.
(9) Tienen que aplicarse también normas sobre las emisiones de las aplicaciones ferroviarias y de navegación interior para contribuir a su promoción como modos de transporte no dañinos para el medio ambiente.
(10) Cuando las máquinas móviles no de carretera cumplan de antemano los valores límite futuros debe ser posible indicarlo.
___________________
(1) DO C 220 de 16.9.2003, p. 16.
(2) Dictamen del Parlamento Europeo de 21 de octubre de 2003 (no publicado aún en el Diario Oficial) y Decisión del Consejo de 30 de marzo de 2004 (no publicada aún en el Diario Oficial).
(3) DO L 59 de 27.2.1998, p. 1; Directiva cuya última modificación la constituye la Directiva 2002/88/CE (DO L 35 de 11.2.2003, p. 28).
(11) Debido a la tecnología necesaria para poder respetar los límites sobre emisiones de partículas y de NOx de las fases III B y IV, hay que reducir el contenido actual de azufre del combustible en muchos Estados miembros.
Hay que definir un combustible de referencia que refleje la situación en el mercado de combustibles.
(12) Es importante el nivel de las emisiones durante toda la vida útil de los motores. Deben introducirse requisitos de durabilidad para evitar el aumento de esos niveles de las emisiones.
(13) Es necesario introducir disposiciones especiales que den a los fabricantes de equipos el tiempo necesario para diseñar sus productos y solucionar el problema de la fabricación de series pequeñas.
(14) Dado que el objetivo de la presente Directiva, a saber, mejorar la calidad futura del aire, no puede ser alcanzado de manera suficiente por los Estados miembros, ya que las limitaciones necesarias en materia de emisiones deben regularse en el ámbito comunitario, la Comunidad puede adoptar medidas, de acuerdo con el principio de subsidiariedad consagrado en el artículo 5 del Tratado.
De conformidad con el principio de proporcionalidad enunciado en dicho artículo, la presente Directiva no excede de lo necesario para alcanzar dicho objetivo.
(15) Por lo tanto, la Directiva 97/68/CE debe modificarse en consecuencia.
HAN ADOPTADO LA PRESENTE DIRECTIVA:
Artículo 1
La Directiva 97/68/CE queda modificada como sigue:
1) En el artículo 2 se añaden los guiones siguientes:
— «“buque para navegación por aguas interiores”: un buque destinado a ser utilizado en aguas interiores cuya eslora es igual o superior a 20 metros y su volumen igual o superior a 100 m3, con arreglo a la fórmula establecida en el punto 2.8 bis de la sección 2 del anexo I, y los remolcadores o empujadores construidos para remolcar, empujar o acoplar los buques cuya eslora es igual o superior a 20 metros.
Dicha definición no incluye:
— los buques de pasaje que transporten menos de 12 personas, sin contar la tripulación,
— las embarcaciones de recreo cuya eslora sea inferior a 24 metros [de acuerdo con la definición del apartado 2 del artículo 1 de la Directiva 94/25/CE del Parlamento Europeo y del Consejo, de 16 de junio de 1994, relativa a la aproximación de las disposiciones legales, reglamentarias y administrativas de los Estados miembros relativas a embarcaciones de recreo (*)],
— las embarcaciones de servicio de las autoridades de control,
— los buques de servicio de incendios,
— los buques militares,
— los buques pesqueros inscritos en el registro comunitario de buques pesqueros,
— los buques marítimos, incluidos los remolcadores y empujadores marítimos que naveguen o tengan su base en aguas marítimo-fluviales o se encuentren temporalmente en aguas interiores, siempre que estén provistos de un certificado de navegación o de seguridad en curso de validez, con arreglo a lo dispuesto en el punto 2.8 ter de la sección 2 del anexo I;
— “fabricante de equipo original (OEM)”: un fabricante de un tipo de máquina móvil no de carretera,
— “sistema flexible”: un procedimiento que permite a un fabricante de motores, durante el período comprendido entre dos fases sucesivas de valores límite, comercializar un número limitado de motores destinados a ser instalados en máquinas móviles no de carretera, que sólo respeten los valores límite de emisión de la fase anterior.
__________________________
(*) DO L 164 de 30.6.1994, p. 15; Directiva cuya última modificación la constituye el Reglamento (CE) no 1882/2003 (DO L 284 de 31.10.2003, p. 1).».
2) El artículo 4 se modifica como sigue:
a) al final del apartado 2 se añade el texto siguiente:
«El anexo VIII se modificará de acuerdo con el procedimiento a que se refiere el artículo 15.»;
b) se añade el apartado siguiente:
«6. Los motores de encendido por compresión destinados a un uso distinto de la propulsión de locomotoras, automotores y buques de navegación por aguas interiores podrán comercializarse acogiéndose al sistema flexible, de conformidad con el procedimiento del anexo XIII, además de los apartados 1 a 5.».
3) En el artículo 6 se añade el apartado siguiente:
«5. Los motores de encendido por compresión comercializados acogiéndose al sistema flexible deberán ser etiquetados de conformidad con el anexo XIII.».
4) Después del artículo 7, se añade el artículo siguiente:
«Artículo 7 bis
Buques para navegación por aguas interiores
1. Las siguientes disposiciones se aplicarán a los motores destinados a buques para navegación por aguas interiores.
Los apartados 2 y 3 no se aplicarán hasta que la Comisión Central para la Navegación del Rin (en adelante, “la CCNR”) reconozca la equivalencia entre los requisitos establecidos por la presente Directiva y los establecidos en el marco del Convenio de Mannheim para la Navegación del Rin y la Comisión sea informada de ello.
2. Hasta el 30 de junio de 2007, los Estados miembros no podrán rechazar la comercialización de motores que cumplan los requisitos establecidos por la CCNR fase I, cuyos valores límite de emisión se establecen en el anexo XIV.
3. A partir del 1 de julio de 2007 y hasta la entrada en vigor de una nueva serie de valores límite, resultado de nuevas modificaciones de la presente Directiva, los Estados miembros no podrán rechazar la comercialización de motores que cumplan los requisitos establecidos por la CCNR fase II, cuyos valores límite de emisión se establecen en el anexo XV.
4. De conformidad con el procedimiento mencionado en el artículo 15, el anexo VII se adaptará para integrar las informaciones adicionales y específicas que se puedan exigir para fines del certificado de homologación para los motores destinados a buques para navegación por aguas interiores.
5. A efectos de la presente Directiva y por lo que respecta a los buques para navegación por aguas interiores, los motores auxiliares cuya potencia sea superior a 560 kW estarán sujetos a los mismos requisitos que los motores de propulsión.».
5) El artículo 8 queda modificado como sigue:
a) el título se sustituye por «Comercialización»;
b) el apartado 1 se sustituye por el texto siguiente:
«1. Los Estados miembros no podrán denegar la comercialización de motores, estén o no instalados ya en máquinas, que cumplan con los requisitos de la presente Directiva.»;
c) se inserta el apartado siguiente después del apartado 2:
«2 bis. Los Estados miembros no expedirán el certificado comunitario de navegación interior establecido por la Directiva 82/714/CEE del Consejo, de 4 de octubre de 1982, por la que se establecen las prescripciones técnicas de los barcos de la navegación interior (*), a los buques cuyos motores no cumplan los requisitos establecidos por la presente Directiva.
_________________________
(*) DO L 301 de 28.10.1982, p. 1; Directiva modificada por el Acta de adhesión de 2003.»
6) El artículo 9 queda modificado como sigue:
a) la frase introductoria del punto 3 se sustituye por el texto siguiente:
«Los Estados miembros denegarán la homologación CE para un tipo de motor o familia de motores, y la expedición del documento a que se refiere el anexo VII y cualquier otra homologación para las máquinas móviles no de carretera aún no comercializadas en las que esté instalado un motor aún no comercializado:»;
b) después del punto 3 se insertan los puntos siguientes:
«3 bis.
HOMOLOGACIÓN DE MOTORES DE LA FASE III A (CATEGORÍAS DE MOTOR H, I, J y K)
Los Estados miembros denegarán la homologación CE a los siguientes tipos o familias de motores y la expedición del documento a que se refiere el anexo VII y cualquier otra homologación a las máquinas móviles no de carretera en las que esté instalado un motor sin comercializar aún:
— H: después del 30 de junio de 2005 en el caso de los motores (excepto los de velocidad de giro constante) con la potencia siguiente: 130 kW ≤ P ≤ 560 kW,
— I: después del 31 de diciembre de 2005 en el caso de los motores (excepto los de velocidad de giro constante) con la potencia siguiente: 75 kW ≤ P < 130 kW,
— J: después del 31 de diciembre de 2006 en el caso de los motores (excepto los de velocidad de giro constante) con la potencia siguiente: 37 kW ≤ P < 75 kW,
— K: después del 31 de diciembre de 2005 en el caso de los motores (excepto los de velocidad de giro constante) con la potencia siguiente: 19 kW ≤ P < 37 kW,
si los motores no cumplen los requisitos establecidos en la presente Directiva y en caso de que las emisiones de partículas y gases contaminantes del motor no se ajusten a los valores límite indicados en el cuadro del punto 4.1.2.4 del anexo I.
3 ter.
HOMOLOGACIÓN DE MOTORES DE VELOCIDAD DE GIRO CONSTANTE DE LA FASE III
A (CATEGORÍAS DE MOTOR H, I, J Y K)
Los Estados miembros denegarán la homologación CE a los siguientes tipos o familias de motores y la expedición del documento a que se refiere el anexo VII y cualquier otra homologación a las máquinas móviles no de carretera en las que esté instalado un motor sin comercializar aún:
— motores de velocidad de giro constante H: después del 31 de diciembre de 2009 en el caso de los motores con la potencia siguiente: 130 kW ≤ P ≤ 560 kW,
— motores de velocidad de giro constante I: después del 31 de diciembre de 2009 en el caso de los motores con la potencia siguiente: 75 kW ≤ P < 130 kW,
— motores de velocidad de giro constante J: después del 31 de diciembre de 2010 en el caso de los motores con la potencia siguiente: 37 kW ≤ P < 75 kW,
— motores de velocidad de giro constante K: después del 31 de diciembre de 2009 en el caso de los motores con la potencia siguiente: 19 kW ≤ P <37 kW,
si los motores no cumplen los requisitos establecidos en la presente Directiva y en caso de que las emisiones de partículas y gases contaminantes del motor no se ajusten a los valores límite indicados en el cuadro del punto 4.1.2.4 del anexo I.
3 quater.
HOMOLOGACIÓN DE MOTORES DE LA FASE III B (CATEGORÍAS DE MOTOR L, M, N y P)
Los Estados miembros denegarán la concesión de la homologación CE a los siguientes tipos o familias de motores y la expedición del documento descrito en el anexo VII y cualquier otra homologación a las máquinas móviles no de carretera en las que esté instalado un motor sin comercializar aún:
— L después del 31 de diciembre de 2009 en el caso de los motores (excepto los de velocidad de giro constante) con la potencia siguiente: 130 kW ≤ P ≤ 560 kW, — M después del 31 de diciembre de 2010 en el caso de los motores (excepto los de velocidad de giro constante) con la potencia siguiente: 75 kW ≤ P < 130 kW,
— N después del 31 de diciembre de 2010 en el caso de los motores (excepto los de velocidad de giro constante) con la potencia siguiente: 56 kW ≤ P < 75 kW,
— P después del 31 de diciembre de 2011 en el caso de los motores (excepto los de velocidad de giro constante) con la potencia siguiente: 37 kW ≤ P < 56 kW,
si los motores no cumplen los requisitos establecidos en la presente Directiva y en caso de que las emisiones de partículas y gases contaminantes del motor no se ajusten a los valores límite establecidos en el cuadro del punto 4.1.2.5 del anexo I.
3 quinto.
HOMOLOGACIÓN DE MOTORES DE LA FASE IV (CATEGORÍAS DE MOTOR Q y R)
Los Estados miembros denegarán la homologación CE a los siguientes tipos o familias de motores y la expedición del documento a que se refiere el anexo VII y cualquier otra homologación a las máquinas móviles no de carretera en las que esté instalado un motor sin comercializar aún:
— Q después del 31 de diciembre de 2012 en el caso de los motores con una potencia de 130 kW ≤ P ≤ 560 kW,
— R después del 30 de septiembre de 2013 en el caso de los motores con una potencia de 56 kW ≤ P < 130 kW,
si los motores no cumplen los requisitos establecidos en la presente Directiva y en caso de que las emisiones de partículas y gases contaminantes del motor no se ajusten a los valores límite establecidos en el cuadro del punto 4.1.2.6 del anexo I.
3 sexto.
HOMOLOGACIÓN DE MOTORES DE PROPULSIÓN DE LA FASE III A UTILIZADOS EN
BUQUES PARA NAVEGACIÓN POR AGUAS
INTERIORES (CATEGORÍA DE MOTORV)
Los Estados miembros denegarán la concesión de la homologación CE a los siguientes tipos o familias de motores y la expedición del documento descrito en el anexo VII:
— V1:1: después del 31 de diciembre de 2005 en el caso de los motores con una potencia igual o superior a 37 kW y una cilindrada inferior a 0,9 litros por cilindro,
— V1:2: después del 30 de junio de 2005 en el caso de los motores con una cilindrada igual o superior a 0,9 litros e inferior a 1,2 litros por cilindro,
— V1:3: después del 30 de junio de 2005 en el caso de los motores con una cilindrada igual o superior a 1,2 litros e inferior a 2,5 litros por cilindro y con una potencia de 37 kW ≤ P < 75kw,
— V1:4: después del 31 de diciembre de 2006 en el caso de los motores con una cilindrada igual o superior a 2,5 litros e inferior a 5 litros por cilindro,
— V2: después del 31 de diciembre de 2007 en el caso de los motores con una cilindrada igual o superior a 5 litros por cilindro,
si el motor no cumple los requisitos establecidos en la presente Directiva y en caso de que las emisiones de partículas y gases contaminantes del motor no se ajusten a los valores límite establecidos en el cuadro del punto 4.1.2.4 del anexo I.
3 séptimo. HOMOLOGACIÓN DE MOTORES DE PROPULSIÓN DE LA FASE III A UTILIZADOS EN AUTOMOTORES
Los Estados miembros denegarán la concesión de la homologación CE a los siguientes tipos o familias de motores y la expedición del documento descrito en el anexo VII:
— RC A: después del 30 de junio de 2005 en el caso de los motores con una potencia superior a 130 kW,
si los motores no cumplen los requisitos establecidos en la presente Directiva y en caso de que las emisiones de partículas y gases contaminantes del motor no se ajusten a los valores límite establecidos en el cuadro del punto 4.1.2.4 del anexo I.
3 octavo. HOMOLOGACIÓN DE MOTORES DE PROPULSIÓN DE LA FASE III B UTILIZADOS EN AUTOMOTORES
Los Estados miembros denegarán la concesión de la homologación CE a los siguientes tipos o familias de motores y la expedición del documento descrito en el anexo VII:
— RC B: después del 31 de diciembre de 2010 en el caso de los motores con una potencia superior a 130 kW,
si los motores no cumplen los requisitos establecidos en la presente Directiva y en caso de que las emisiones de partículas y gases contaminantes del motor no se ajusten a los valores límite establecidos en el cuadro del punto 4.1.2.5 del anexo I.
3 noveno. HOMOLOGACIÓN DE MOTORES DE PROPULSIÓN DE LA FASE III A UTILIZADOS EN LOCOMOTORAS
Los Estados miembros denegarán la concesión de la homologación CE a los siguientes tipos o familias de motores y la expedición del documento descrito en el anexo VII:
— RL A: después del 31 de diciembre de 2005 en el caso de los motores con la potencia siguiente: 130 kW ≤ P ≤ 560 kW,
— RH A: después del 31 de diciembre de 2007 en el caso de los motores con la potencia siguiente: 560 kW < P,
si los motores no cumplen los requisitos establecidos en la presente Directiva y en caso de que las emisiones de partículas y gases contaminantes no se ajusten a los valores límite establecidos en el cuadro del punto 4.1.2.4 del anexo I. Las disposiciones de este apartado no se aplicarán a los tipos y familias de motores referidos cuando se haya celebrado un contrato de compra del motor antes del 20 de mayo de 2004 y siempre que el motor se comercialice como muy tarde dos años después de la fecha aplicable a la correspondiente categoría de locomotoras.
3 décimo. HOMOLOGACIÓN DE MOTORES DE PROPULSIÓN DE LA FASE III B UTILIZADOS EN LOCOMOTORAS
Los Estados miembros denegarán la concesión de la homologación CE a estos tipos o familias de motores y la expedición del documento descrito en el anexo VII:
— R B: después del 31 de diciembre de 2010 en el caso de los motores con una potencia superior a 130 kW,
si los motores no cumplen los requisitos establecidos en la presente Directiva y en caso de que las emisiones de partículas y gases contaminantes no se ajusten a los valores límite establecidos en el cuadro del punto 4.1.2.5 del anexo I. Las disposiciones de este apartado no se aplicarán a los tipos y familias de motores referidos cuando se haya celebrado un contrato de compra del motor antes del 20 de mayo de 2004 y siempre que el motor se comercialice como muy tarde dos años después de la fecha aplicable a la correspondiente categoría de locomotoras.
»;
c) el título del punto 4 se sustituye por el texto siguiente:
«COMERCIALIZACIÓN: FECHAS PARA LA FABRICACIÓN DE MOTORES»;
d) se inserta el punto siguiente:
«4 bis. Sin perjuicio de las disposiciones del artículo 7 bis y de los apartados 3 octavo
y 3 noveno del artículo 9, después de las fechas referidas en dichos artículos, con la excepción de la maquinaria y los motores destinados a la exportación a terceros
países, los Estados miembros permitirán la comercialización de motores, independientemente de que estén instalados en maquinaria,
únicamente en el caso de que
cumplan las exigencias de la presente Directiva y únicamente si el motor está homologado de conformidad con una de las categorías definidas en los apartados 2 y 3.
Fase III A motores que no sean de giro constante:
— categoría H: 31 de diciembre de 2005,
— categoría I: 31 de diciembre de 2006,
— categoría J: 31 de diciembre de 2007,
— categoría K: 31 de diciembre de 2006.
Fase III A motores de buques para navegación por aguas interiores:
— categoría V1:1: 31 de diciembre de 2006,
— categoría V1:2: 31 de diciembre de 2006,
— categoría V1:3: 31 de diciembre de 2006,
— categoría V1:4: 31 de diciembre de 2008,
— categoría V2: 31 de diciembre de 2008.
Fase III A motores de giro constante:
— categoría H: 31 de diciembre de 2010,
— categoría I: 31 de diciembre de 2010,
— categoría J: 31 de diciembre de 2011,
— categoría K: 31 de diciembre de 2010.
Fase III A motores de automotores:
— categoría RC A: 31 de diciembre de 2005.
Fase III A motores de locomotoras:
— categoría RL A: 31 de diciembre de 2006,
— categoría RH A: 31 de diciembre de 2008.
Fase III B motores que no sean de giro constante:
— categoría L: 31 de diciembre de 2010,
— categoría M: 31 de diciembre de 2011,
— categoría N: 31 de diciembre de 2011,
— categoría P: 31 de diciembre de 2012.
Fase III B motores de automotores:
— categoría RC B: 31 de diciembre de 2011.
Fase III B motores de locomotoras:
— categoría R B: 31 de diciembre de 2011.
Fase IV motores que no sean de giro constante:
— categoría Q: 31 de diciembre de 2013,
— categoría R: 31 de diciembre de 2014.
Para cada categoría los requisitos anteriores se pospondrán dos años en el caso de los motores cuya fecha de fabricación sea anterior a la fecha mencionada.
La autorización concedida para una fase de valores límite de emisión expirará en el momento en que sea obligatoria la aplicación de la fase siguiente de valores límite.»;
e) se añade el punto siguiente:
«4 ter. ETIQUETADO EN CASO DE CUMPLIMIENTO ANTICIPADO DE LAS EXIGENCIAS
DE LAS FASES III A, III B Y IV
Para los tipos o familias de motores que cumplan los valores límite establecidos en el cuadro de los puntos 4.1.2.4, 4.1.2.5 y 4.1.2.6 del anexo I antes de las fechas previstas en el apartado 4 del presente artículo, los Estados miembros permitirán que un etiquetado o marca especiales muestren que el equipo cumple los valores límite antes de las fechas establecidas.».
7) El artículo 10 queda modificado como sigue:
a) los apartados 1 y 1 bis se sustituyen por el texto siguiente:
«1. Las exigencias de los apartados 1 y 2 del artículo 8, del apartado 4 del artículo 9 y del apartado 5 del artículo 9 bis no se aplicarán a:
— los motores para el uso de las fuerzas armadas,
— los motores eximidos de conformidad con los apartados 1 bis y 2,
— los motores para el uso en máquinas destinadas primariamente al lanzamiento y la recuperación de botes salvavidas,
— los motores para el uso en máquinas destinadas primariamente al lanzamiento y la recuperación de embarcaciones puestas en marcha desde la playa.
1 bis. Sin perjuicio de las disposiciones del artículo 7 bis y de los puntos 3 séptimo y 3 octavo del artículo 9, los motores de sustitución, excepto los motores de propulsión para automotores, locomotoras y buques para navegación por aguas interiores, deberán cumplir los valores límite que deba cumplir el motor que haya de sustituirse cuando se comercializó originalmente.
Se incluirá el texto “MOTOR DE SUSTITUCIÓN” en una etiqueta sobre el motor o en el manual del usuario.»;
b) se añaden los apartados siguientes:
«5. Los motores podrán comercializarse acogiéndose al sistema flexible de conformidad con las disposiciones del anexo XIII.
6. El apartado 2 no se aplicará a los motores de propulsión destinados a buques para navegación por aguas interiores.
7. Los Estados miembros permitirán la comercialización de los motores definidos en los incisos i) y ii) de la letra A del anexo I acogiéndose al sistema flexible de conformidad con las disposiciones del anexo XIII.».
8) Los anexos quedan modificados como sigue:
a) los anexos I, III, V, VII y XII quedan modificados de conformidad con lo dispuesto en el anexo I de la presente Directiva;
b) el anexo VI se sustituye por el texto del anexo II de la presente Directiva;
c) se añade el anexo XIII que figura en el anexo III de la presente Directiva;
d) se añade el anexo XIV que figura en el anexo IV de la presente Directiva;
e) se añade el anexo XV que figura en el anexo V de la presente Directiva.
La actual lista de anexos queda modificada en consecuencia.
Artículo 2
A más tardar el 31 de diciembre de 2007, la Comisión:
a) volverá a valorar los cálculos de su inventario relativo a las emisiones no de carretera y examinará, específicamente, los posibles controles cruzados y los factores de corrección;
b) evaluará la tecnología disponible, incluidos los costes/beneficios, con el fin de confirmar los valores límite de la fase III B y IV y valorar la necesidad adicional de disposiciones de flexibilidad, excepciones o el retraso de las fechas de introducción para determinados tipos de equipos o motores, y tomará en consideración los motores instalados en máquinas móviles no de carretera utilizadas en aplicaciones estacionales;
c) sopesará la aplicación de ciclos de pruebas para los motores de automotores y de locomotoras y, en el caso de los motores de locomotoras, los costes y beneficios de una ulterior reducción de los valores límite de emisión con vistas a la aplicación de la tecnología de postratamiento con NOx;
d) estudiará la necesidad de introducir un conjunto adicional de valores límite para los motores destinados a buques que navegan por aguas interiores, tomando en consideración, en particular, la viabilidad técnica y económica de las opciones de control secundarias en esta aplicación;
e) analizará la necesidad de introducir valores límite para las emisiones de los motores de menos de 19 kW o más de 560 kW;
f) analizará la disponibilidad de los combustibles requeridos por las tecnologías utilizadas para cumplir los niveles estándar de las fases III B y IV;
g) analizará las condiciones de funcionamiento de los motores en las cuales se podrían superar los porcentajes máximos autorizados para los valores límite de emisión establecidos en los puntos 4.1.2.5 y 4.1.2.6 del anexo I, y presentará propuestas adecuadas para la adaptación técnica de la presente Directiva de conformidad con el procedimiento contemplado en el artículo 15 de la Directiva 97/68/CE;
h) analizará la necesidad de un sistema de «conformidad durante la utilización» y examinará posibles opciones para su aplicación;
i) examinará normas detalladas para impedir el cycle beating y el cycle by-pass,
y presentará, si procede, propuestas al Parlamento Europeo y al Consejo.
Artículo 3
1. Los Estados miembros pondrán en vigor las disposiciones legales, reglamentarias y administrativas necesarias para dar cumplimiento a lo dispuesto en la presente Directiva a más tardar el 20 de mayo de 2005. Informarán de ello inmediatamente a la Comisión.
Cuando los Estados miembros adopten dichas disposiciones, éstas incluirán una referencia a la presente Directiva o irán acompañadas de dicha referencia en su publicación oficial. Los Estados miembros establecerán las modalidades de la mencionada referencia.
2. Los Estados miembros comunicarán a la Comisión el texto de las disposiciones básicas de Derecho interno que adopten en el ámbito regulado por la presente Directiva.
Artículo 4
Los Estados miembros determinarán las sanciones aplicables a las infracciones de las disposiciones nacionales adoptadas con arreglo a la presente Directiva y tomarán todas las medidas necesarias para su aplicación. Las sanciones establecidas deberán ser efectivas, proporcionadas y disuasorias. Los Estados miembros notificarán estas disposiciones a la Comisión, a más tardar el 20 de mayo de 2005, así como toda modificación posterior, tan pronto como sea posible.
Artículo 5
La presente Directiva entrará en vigor a los veinte días de su publicación en el Diario Oficial de la Unión Europea.
Artículo 6
Los destinatarios de la presente Directiva son los Estados miembros.
Hecho en Estrasburgo, el 21 de abril de 2004.
Por el Parlamento Europeo
El Presidente
P. COX
Por el Consejo
El Presidente
D. ROCHE
ANEXO I
1. El anexo I queda modificado como sigue:
1) La sección 1 queda modificada como sigue:
a) la letra A se sustituye por el texto siguiente:
«A. Maquinaria destinada y apta para desplazarse o ser desplazada sobre el suelo, con o sin carretera, y equipada con:
i) un motor de encendido por compresión con una potencia neta instalada, de conformidad con el punto 2.4, igual o superior a 19 kW pero inferior a 560 kW, y utilizada a velocidad intermitente en lugar de a velocidad constante única, o
ii) un motor de encendido por compresión con una potencia neta instalada, de conformidad con el punto 2.4, igual o superior a 19 kW pero inferior a 560 kW, y utilizada a velocidad constante única.Estos límites no empezarán a aplicarse hasta el 31 de diciembre de 2006, o
iii) un motor de gasolina de encendido por chispa, con una potencia neta instalada, de conformidad con el punto 2.4, no superior a 19 kW, o
iv) motores destinados a la propulsión de automotores, es decir, vehículos autopropulsados sobre raíles específicamente destinados al transporte de mercancías y/o pasajeros, o
v) motores destinados a la propulsión de locomotoras, es decir, elementos autopropulsados de equipos ferroviarios, destinados a desplazar o propulsar vagones destinados al transporte de mercancías, pasajeros y otros equipos, pero que en sí mismos no están concebidos para el transporte de mercancías, pasajeros (distintos del conductor de la locomotora) u otros equipos, ni destinados a este uso.
Los motores auxiliares o los motores destinados a alimentar los equipos de mantenimiento o construcción sobre raíles no están cubiertos por el presente párrafo sino por las disposiciones del inciso i) de la letra A.»;
b) la letra B se sustituye por el texto siguiente:
«B. Barcos, excepto los buques destinados a la navegación por aguas interiores»;
c) se suprime la letra C.
2) La sección 2 queda modificada como sigue:
a) se inserta el texto siguiente:
«2.8. bis. “volumen igual o superior a 100 m3” en un buque destinado a la navegación por aguas interiores: el obtenido mediante la fórmula L x T, siendo “L” la longitud máxima el casco, sin incluir ni el timón ni el bauprés, “B” la anchura máxima del casco expresada en metros, medida en el exterior del forro (sin incluir ruedas de paletas, defensas, etc.), y “T” la distancia vertical entre el punto más bajo de trazado del casco o de la quilla y el plano de calado máximo del buque.
2.8. ter. “certificado de navegación o de seguridad en curso de validez”:
a) un certificado que demuestre la conformidad con el Convenio Internacional para la Seguridad de la Vida Humana en el Mar (SOLAS) de 1974, en su versión modificada, o equivalente, o
b) un certificado que demuestre la conformidad con el Convenio Internacional sobre Líneas de Carga de 1966, en su versión modificada, o equivalente, y un certificado IOPP que demuestre la conformidad con el Convenio Internacional para Prevenir la Contaminación por los Buques (Marpol), en su versión modificada.
2.8. quater. “dispositivo de desactivación”: dispositivo que mide, detecta o responde a variables de funcionamiento, con objeto de activar, modular, retrasar o desactivar el funcionamiento de cualquier componente o función del sistema de control de emisiones, de modo que la eficacia del sistema de control se reduce en condiciones de uso normales de las máquinas móviles no de carretera a menos que la utilización de tal dispositivo esté específicamente incluida en los procedimientos de certificación de las pruebas de emisión aplicado.
2.8. quinto. “estrategia de control irracional”: toda estrategia o medida que, en condiciones de uso normales de las máquinas móviles no de carretera, reduce la efectividad del sistema de control de las emisiones hasta un nivel inferior al previsto en los procedimientos de prueba sobre emisiones aplicables.»;
b) se añade el punto siguiente:
«2.17. “ciclo de prueba”: una secuencia de puntos de prueba, cada uno de los cuales posee una velocidad de giro y un par concretos que debe seguir el motor en condiciones de funcionamiento de estado continuo (prueba NRSC) o transitorias (prueba NRTC);»;
c) el punto 2.17. se convierte en el punto 2.18. y se sustituye por el texto siguiente:
«2.18. Símbolos y abreviaturas
2.18.1. Símbolos para los parámetros de prueba
Símbo lo Uni da d Té rmino
A/Fst — Relación estoquiométrica de la mezcla aire/ combustible
AP m2 Área de la sección transversal de la sonda de toma isocinética
AT m2 Área de la sección transversal del tubo de escape
Aver Valores medios ponderados de:
m3/h — gasto volumétrico
kg/h — gasto másico
C1 — Hidrocarburo expresado en equivalencia carbono 1
Cd — Coeficiente de descarga del SSV
Conc ppm Vol % Concentración (con el sufijo del componente de designación)
Concc ppm Vol % Concentración básica corregida
Concd ppm Vol % Concentración del contaminante medida en el aire de dilución
Conce ppm Vol % Concentración del contaminante medida en los gases de escape diluidos
d m Diámetro
DF — Factor de dilución
fa — Factor atmosférico del laboratorio
GAIRD kg/h Gasto másico de aire de admisión en seco
GAIRW kg/h Gasto másico de aire de admisión en húmedo
GDILW kg/h Gasto másico de aire de dilución en húmedo
GEDFW kg/h Gasto másico de gases de escape diluidos equivalentes en húmedo
GEXHW kg/h Gasto másico de gases de escape en húmedo
GFUEL kg/h Gasto másico de combustible
GSE kg/h Gasto másico de los gases de escape de la muestra
GT cm3/min Gasto másico del gas indicador
GTOTW kg/h Gasto másico de gases de los gases de escape diluidos en húmedo
Ha g/kg Humedad absoluta del aire de admisión
Hd g/kg Humedad absoluta del aire de dilución
HREF g/kg Valor de referencia de la humedad absoluta (10,71 g/kg)
i — Subíndice que indica una modalidad individual (en la prueba NRSC) o un valor instantáneo (en la prueba NRTC)
KH — Factor de corrección de humedad para NOx
Kp — Factor de corrección de humedad para partículas
KV — Función de calibración del CFV
KW, a — Factor de corrección de seco a húmedo para el aire de admisión
Símbo lo Uni da d Té rmino
KW, d — Factor de corrección de seco a húmedo para el aire de dilución
KW, e — Factor de corrección de seco a húmedo para los gases de escape diluidos
KW, r — Factor de corrección de seco a húmedo para los gases de escape sin diluir
L % Porcentaje de par referido al par máximo para la velocidad de prueba
Md mg Masa de la muestra de partículas del aire de dilución recogida
MDIL kg Masa de la muestra de aire de dilución pasada por los filtros de toma de muestras de partículas
MEDFW kg Masa de los gases de escape diluidos equivalentes a lo largo del ciclo
MEXHW kg Total del gasto másico de los gases de escape a lo largo del ciclo
Mf mg Masa de la muestra de partículas recogida
Mf, p mg Masa de la muestra de partículas recogida en el filtro primario
Mf, b mg Masa de la muestra de partículas recogida en el filtro auxiliar
Mgas g Masa total de los gases contaminantes a lo largo del ciclo
MPT g Masa total de las partículas a lo largo del ciclo
MSAM kg Masa de la muestra de gases de escape diluidos pasada por los filtros de toma de muestras de partículas
MSE kg Masa de los gases de escape de la muestra a lo largo del ciclo
MSEC kg Masa del aire de dilución secundario
MTOT kg Masa total de los gases de escape diluido doblemente a lo largo del ciclo
MTOTW kg Masa total de los gases de escape diluidos que pasa por el túnel de dilución a lo largo del ciclo en húmedo
MTOTW, I kg Masa instantánea de los gases de escape diluidos que pasa por el túnel de dilución en húmedo
mass g/h Subíndice que indica el gasto másico de emisiones
NP - Revoluciones totales del PDP a lo largo del ciclo nref min-1 Velocidad de giro del motor de referencia en la prueba NRTC
nsp s-2 Derivada de la velocidad de giro del motor P kW Potencia al freno no corregida
p1 kPa Presión inferior a la atmosférica en la entrada de la bomba del PDP
PA kPa Presión absoluta
Pa kPa Presión de vapor de saturación del aire de admisión del motor (ISO 3046: Psy = ambiente de prueba PSY)
Símbo lo Uni da d Té rmino
PAE kW Potencia total declarada absorbida por los equipos auxiliares montados para la prueba que no se requieren según el punto 2.4. del presente anexo
PB kPa Presión atmosférica total (ISO 3046: Px= presión total ambiente in situ PX Py= presión total ambiente de la prueba PY)
pd kPa Presión de vapor de saturación del aire diluido
PM kW Potencia máxima a la velocidad de prueba en las condiciones de la prueba (apéndice 1 del anexo VII)
Pm kW Potencia medida en el banco de prueba ps kPa Presión atmosférica seca
q — Relación de dilución
Qs m3/s Gasto volumétrico del CVS
r - Relación de la boca de SST con la presión estática absoluta de entrada
r Relación de áreas de sección transversal de la sonda isocinética y del tubo de escape
Ra % Humedad relativa del aire de emisión
Rd % Humedad relativa del aire de dilución
Re — Número de Reynolds
Rf — Factor de respuesta FID
T K Temperatura absoluta
t s Duración de la medición
Ta K Temperatura absoluta del aire de admisión
TD K Temperatura absoluta del punto de rocío
Tref K Temperatura de referencia del aire de combustión:
(298 K)
Tsp N·m Par solicitado del ciclo transitorio
t10 s Tiempo transcurrido entre la entrada escalonada y el 10 % de la lectura final
t50 s Tiempo transcurrido entre la entrada escalonada y el 50 % de la lectura final
t90 s Tiempo transcurrido entre la entrada escalonada y el 90 % de la lectura final
∆ti s Período de tiempo del caudal instantáneo del CFV
V0 m3/rev Gasto volumétrico PDP en condiciones reales
Wact kWh Trabajo efectivo producido durante la prueba NRTC
WF — Factor de ponderación
WFE — Factor de ponderación eficaz
X0 m3/rev Función de calibración del gasto volumétrico PDP
ΘD kg·m2 Inercia giratoria del dinamómetro de corriente inducida
ß — Relación del diámetro de la boca de SSV, d, con el diámetro interior del tubo de entrada
λ — Relación relativa de la mezcla aire/combustible, A/F real devidida por A/F estoquiométrica
ρEXH kg/m3 Densidad de los gases de escape
2.18.2. Símbolos de componentes químicos
CH4 Metano
C3H8 Propano
C2H6 Etano
CO Monóxido de carbono
CO2 Dióxido de carbono
DOP Dioctilftalato
H2O Agua
HC Hidrocarburos
NOx Óxidos de nitrógeno
NO Óxido nítrico
NO2 Dióxido de nitrógeno
O2 Oxígeno
PT Partículas
PTFE Politetrafluoroetileno
2.18.3. Abreviaturas
CFV Venturi de flujo crítico
CLD Detector quimioluminiscente
CI Encendido por compresión
FID Detector de ionización de llama
FS Valor máximo de la escala
HCLD Detector quimioluminiscente caldeado
HFID Detector de ionización de llama caldeado
NDIR Analizador de infrarrojos no dispersivo
NG Gas natural
NRSC Ciclo continuo no de carretera
NRTC Ciclo transitorio no de carretera
PDP Bomba volumétrica
SI Encendido por chispa
SSV Venturi subsónico.».
3) En la sección 3 se añade el punto siguiente:
«3.1.4. las etiquetas de conformidad con el anexo XIII, si el motor se comercializa según las disposiciones del sistema flexible.».
4) La sección 4 queda modificada como sigue:
a) al final del punto 4.1.1. se añade el texto siguiente:
«Todos los motores que emiten gases de escape mezclados con agua estarán equipados con una conexión en el sistema de escape del motor situada a continuación del motor y antes del punto en el que los gases de escape entran en contacto con el agua (o cualquier otro agente refrigerante/detersivo) para el acoplamiento temporal de equipos de toma de muestras de emisiones de gases o de partículas. Es importante que esta conexión esté situada de forma que permita obtener una muestra representativa de gases de escape. Esta conexión tendrá una rosca interior estándar para este tipo de aplicaciones de un tamaño no superior a media pulgada y deberá estar cerrada con un tapón cuanto no se utilice (están autorizadas conexiones equivalentes).
»;
b) se añade el punto siguiente:
«4.1.2.4. Las emisiones de monóxido de carbono, las emisiones de hidrocarburos y óxidos de nitrógeno y las emisiones de partículas no deberán sobrepasar, en la fase III A, el valor indicado en el cuadro siguiente:
Motores destinados a aplicaciones distintas de la propulsión de buques que navegan por aguas interiores, locomotoras y automotores:
Categoría: Potencia neta
(P)
(kW)
Monóxido de carbono
(CO)
(g/kWh)
Suma de hidrocarburos y
óxidos de nitrógeno
(HC+NOx)
(g/kWh)
Partículas
(PT)
(g/kWh)
H: 130 kW ≤ P ≤ 560
kW
3,5 4,0 0,2
I: 75 kW ≤ P < 130
kW
5,0 4,0 0,3
J: 37 kW ≤ P < 75 kW 5,0 4,7 0,4
K: 19 kW ≤ P <37 kW 5,5 7,5 0,6
Motores destinados a la propulsión de buques que navegan por aguas interiores:
Categoría: cilindrada/
potencia neta
(C/P)
(litros por cilindro/kW)
Monóxido de carbono
(CO)
(g/kWh)
Suma de hidrocarburos y
óxidos de nitrógeno
(HC+NOx)
(g/kWh)
Partículas
(PT)
(g/kWh)
V1:1 C < 0,9 y P ≥ 37
kW
5,0 7,5 0,40
V1:2 0,9 ≤ C <1,2 5,0 7,2 0,30
V1:3 1,2 ≤ C < 2,5 5,0 7,2 0,20
V1:4 2,5 ≤ C < 5 5,0 7,2 0,20
V2:1 5 ≤ C < 15 5,0 7,8 0,27
V2:2 15 ≤ C < 20 y P
< 3 300 kW
5,0 8,7 0,50
V2:3 15 ≤C <20 y P ≥
3 300 kW
5,0 9,8 0,50
V2:4 20 ≤ C < 25 5,0 9,8 0,50
V2:5 25 ≤ C ≤ 30 5,0 11,0 0,50
Motores destinados a la propulsión de locomotoras:
Categoría: Potencia
neta
(P)
(kW)
Monóxido de
carbono
(CO)
(g/kWh)
Suma de hidrocarburos y óxidos de nitrógeno (HC+NOx)
(g/kWh)
Partículas
(PT)
(g/kWh)
RL A: 130
kW ≤ P ≤ 560
kW
3,5 4,0 0,2
Monóxido de
carbono
(CO)
(g/kWh)
Hidrocarburos
(HC)
(g/kWh)
Óxidos de nitrógeno
(NOx)
(g/kWh)
Partículas
(PT)
(g/kWh)
RH A: P > 560
kW
3,5 0,5 6,0 0,2
RH A Motores
con P > 2 000
kW y C > 5 l/
cilindro
3,5 0,4 7,4 0,2
Motores destinados a la propulsión de automotores:
Categoría: Potencia neta
(P)
(kW)
Monóxido de carbono
(CO)
(g/kWh)
Suma de hidrocarburos y
óxidos de nitrógeno
(HC+NOx)
(g/kWh)
Partículas
(PT)
(g/kWh)
RC A: 130 kW< P 3,5 4,0 0,20»;
c) se añade el punto siguiente:
«4.1.2.5. Las emisiones de monóxido de carbono, las emisiones de hidrocarburos y óxidos de nitrógeno (o su suma si procede) y las emisiones de partículas no deberán sobrepasar, en la fase III B, el valor indicado en el cuadro siguiente:
Motores destinados a aplicaciones distintas de la propulsión de locomotoras, automotores y buques que navegan por aguas interiores:
Categoría: Potencia
neta
(P)
(kW)
Monóxido de
carbono
(CO)
(g/kWh)
Hidrocarburos
(HC)
(g/kWh)
Óxidos de nitrógeno
(NOx)
(g/kWh)
Partículas
(PT)
(g/kWh)
L: 130
kW ≤ P ≤ 560
kW
3,5 0,19 2,0 0,025
M: 75
kW ≤ P < 130
kW
5,0 0,19 3,3 0,025
N: 56
kW ≤ P < 75
kW
5,0 0,19 3,3 0,025
Suma de hidrocarburos y de óxidos
de nitrógeno
(HC+NOx)
(g/kWh)
P: 37
kW ≤ P < 56
kW
5,0 4,7 0,025
Motores destinados a la propulsión de automotores:
Categoría: Potencia
neta
(P)
(kW)
Monóxido de
carbono
(CO)
(g/kWh)
Hidrocarburos
(HC)
(g/kWh)
Óxidos de nitrógeno
(NOx)
(g/kWh)
Partículas
(PT)
(g/kWh)
RC B: 130 kW <
P
3,5 0,19 2,0 0,025
Motores destinados a la propulsión de locomotoras:
Categoría: Potencia neta
(P)
(kW)
Monóxido de carbono
(CO)
(g/kWh)
Suma de hidrocarburos y
óxidos de nitrógeno
(HC+NOx)
(g/kWh)
Partículas
(PT)
(g/kWh)
R B: 130 kW < P 3,5 4,0 0,025»;
d) después del nuevo punto 4.1.2.5, se añade el punto siguiente:
«4.1.2.6. Las emisiones de monóxido de carbono, las emisiones de hidrocarburos y de óxidos de nitrógeno (o su suma cuando proceda) y las emisiones de partículas no deberán sobrepasar, en la fase IV, los valores indicados en el cuadro siguiente:
Motores destinados a aplicaciones distintas de la propulsión de locomotoras, automotores y buques que navegan por aguas interiores:
Categoría: Potencia
neta
(P)
(kW)
Monóxido de
carbono
(CO)
(g/kWh)
Hidrocarburos
(HC)
(g/kWh)
Óxidos de nitrógeno
(NOx)
(g/kWh)
Partículas
(PT)
(g/kWh)
Q: 130 kW ≤ P ≤
560 kW
3,5 0,19 0,4 0,025
R: 56 kW ≤ P <
130 kW
5,0 0,19 0,4 0,025»;
e) se añade el punto siguiente:
«4.1.2.7. Los valores límite de los puntos 4.1.2.4, 4.1.2.5 y 4.1.2.6 incluirán el deterioro calculado de acuerdo con el apéndice 5 del anexo III.
En el caso de los valores límite contenidos en las secciones 4.1.2.5 y 4.1.2.6, en todas las condiciones de carga seleccionadas de forma aleatoria, pertenecientes a un área de control definida y con la excepción de las condiciones de funcionamiento del motor no sujetas a la dicha disposición, las muestras de emisiones recogidas durante un período no superior a 30 segundos no deberán exceder en más del 100 % los valores límite que figuran en los cuadros anteriores. El área de control al que se aplica el porcentaje que no se habrá de superar y las condiciones de funcionamiento del motor excluidas se definirán con arreglo al procedimiento previsto en el artículo 15.»;
f) el punto 4.1.2.4 se convierte en el 4.1.2.8.
2. El anexo III queda modificado como sigue:
1) La sección 1 queda modificada como sigue:
a) en el punto 1.1 se añade el texto siguiente:
«Se describen dos ciclos de prueba que deberán aplicarse de conformidad con la sección 1 del anexo I:
— el NRSC (ciclo continuo no de carretera), que se empleará en las fases I, II y III A y con los motores de velocidad de giro constante, así como en las fases III B y IV en el caso de los gases contaminantes,
— el NRTC (ciclo transitorio no de carretera), que se utilizará en la medición de las emisiones de partículas de las fases III B y IV con todos los motores, excepto los de velocidad constante. El fabricante, si así lo desea, podrá utilizarlo también en la fase III A y, para los gases contaminantes, en las fases III B y IV,
— en el caso de los motores destinados a los buques que navegan por aguas interiores, se aplicará el procedimiento de prueba ISO 8178-4:2002 (E) y el que figura en el anexo VI (código NOx) de Marpol 73/78 de la OMI,
— en el caso de los motores destinados a la propulsión de automotores, se utilizará una prueba NRSC para la medición de los gases y partículas contaminantes para la fase III A y para la fase III B.
— En el caso de los motores destinados a la propulsión de locomotoras, se utilizará una prueba NRSC para la medición de los gases y partículas contaminantes para la fase III A y para la fase III B.»;
b) se añade el punto siguiente:
«1.3. Principio de medición:
Entre las emisiones de escape del motor que deben medirse se incluyen los componentes gaseosos (monóxido de carbono, el total de los hidrocarburos y los óxidos de nitrógeno) y las partículas. Asimismo, a menudo se utiliza el dióxido de carbono como gas indicador para determinar la relación de dilución de los sistemas de dilución de flujo total y en las de flujo parcial. Desde un punto de vista técnico, se recomienda una medición general del dióxido de carbono, ya que es una herramienta excelente para detectar de problemas de medición durante la realización de la prueba.
1.3.1. Prueba NRSC:
Durante una secuencia prescrita de condiciones de funcionamiento con el motor caliente, se determinará constantemente la cantidad de emisiones de escape tomando muestras de los gases de escape sin diluir. El ciclo de prueba consiste en un número determinado de modalidades de velocidad de giro y de par (carga) que cubren la gama típica de las condiciones de funcionamiento de los motores diésel. Durante cada modalidad, se determinará la concentración de los contaminantes gaseosos, el caudal de los gases de escape, así como la potencia, y se ponderarán los valores medidos. La muestra de partículas deberá diluirse con aire ambiente acondicionado. Se tomará una muestra a lo largo de todo el procedimiento de prueba mediante los filtros adecuados.
Como alternativa, se tomará una muestra mediante filtros separados, uno para cada modalidad y se calcularán los resultados del ciclo ponderados.
La cantidad de cada contaminante emitido en gramos por kilovatio hora se calculará según el método descrito en el apéndice 3 del presente anexo.
1.3.2. Prueba NRTC:
La prueba de un ciclo transitorio prescrito basado estrechamente en las condiciones de funcionamiento de los motores diésel instalados en las máquinas no de carretera se realizará dos veces:
— la primera vez (arranque en frío), después de que el motor haya alcanzado la temperatura ambiente, y que la temperatura del refrigerante del motor y del lubricante, de los dispositivos de postratamiento, así como de todos los dispositivos auxiliares de control del motor se hayan estabilizado entre los 20 y los 30 °C,
— la segunda vez (arranque en caliente), después de 20 minutos de parada en caliente que comienza inmediatamente después de concluido el ciclo de arranque en frío.
Durante esta secuencia de prueba, se estudiarán los contaminantes mencionados anteriormente. Utilizando las señales de retorno del par y del velocidad de giro del dinamómetro del motor, se integrará la potencia con respecto a la duración del ciclo, con lo que se obtendrá el trabajo producido por el motor a lo largo del ciclo. La concentración de los componentes gaseosos se determinará a lo largo del ciclo, bien en los gases de escape sin diluir mediante la integración de la señal del analizador de acuerdo con el apéndice 3 del presente anexo, o bien en los gases de escape diluidos de un sistema de dilución de flujo total CVS mediante integración o toma de muestras con bolsas con arreglo al apéndice 3 del presente anexo. En el caso de las partículas, se recogerá una muestra proporcional de los gases de escape diluidos en un filtro especificado mediante dilución de flujo parcial o total. Dependiendo del método utilizado, se determinará el caudal de gases de escape diluidos o sin diluir a lo largo del ciclo a fin de calcular los valores de emisión másica de los contaminantes. Dichos valores de emisión másica se relacionarán con el trabajo del motor, a fin de calcular la cantidad de cada contaminante emitido en gramos por kilovatio-hora.
Las emisiones (g/kWh) se medirán durante los ciclos de arranque en frío y de arranque en caliente. Las emisiones compuestas ponderadas se calcularán mediante la ponderación del 10 % de los resultados del arranque en frío y del 90 % de los resultados del arranque en caliente. Los resultados compuestos ponderados habrán de coincidir con las normas.
Antes de introducir la secuencia de prueba compuesta frío/caliente, los símbolos (punto 2.18 del anexo I), la secuencia de prueba (anexo III) y las ecuaciones de cálculo (apéndice 3 del anexo III) se modificarán de conformidad con el procedimiento previsto en el artículo 15.».
2) La sección 2 queda modificada como sigue:
a) el punto 2.2.3 se sustituye por el texto siguiente:
«2.2.3. Motores con refrigeración del aire de sobrealimentación
Se registrará la temperatura del aire de sobrealimentación, la cual deberá estar, a la velocidad de giro nominal declarada y a plena carga, a ± 5 K de la temperatura máxima del aire de sobrealimentación especificada por el fabricante. La temperatura mínima del agente refrigerante será de 293 K (20 °C).
Si se utiliza un sistema de taller de pruebas o un ventilador externo, la temperatura del aire de sobrealimentación deberá estar a ± 5 K de la temperatura máxima del aire de sobrealimentación especificada por el fabricante, a la velocidad de giro de la potencia máxima declarada y a plena carga. La temperatura del refrigerante y el caudal del refrigerante del aire de sobrealimentación en el punto establecido anteriormente no se modificarán durante todo el ciclo de prueba. El volumen del refrigerante del aire de sobrealimentación se basará en un método técnico adecuado y en las aplicaciones típicas vehículo/ máquina.
Como alternativa, el reglaje del refrigerante del aire de sobrealimentación podrá hacerse con arreglo a SAE J 1937 en la versión publicada en enero de 1995.»;
b) el punto 2.3 se sustituye por el texto siguiente:
«El motor de prueba deberá estar equipado con un sistema de admisión que presente una restricción a la entrada del aire de ± 300 Pa del valor prescrito por el fabricante para un filtro de aire limpio en las condiciones de funcionamiento del motor previstas por el fabricante que produzcan el máximo caudal de aire. Las restricciones se fijarán a la velocidad de giro nominal. Se podrá utilizar el sistema A de taller de pruebas a carga completa, siempre que reproduzca las condiciones reales de funcionamiento del motor.»;
c) el punto 2.4. se sustituye por el texto siguiente:
«El motor de prueba deberá estar equipado con un sistema de escape que presente una contrapresión de ± 650 Pa del valor prescrito por el fabricante para las condiciones de funcionamiento del motor que produzcan la potencia máxima declarada.
Si el motor incorpora un dispositivo de postratamiento de los gases de escape, el tubo de escape deberá tener el mismo diámetro que en la realidad en una longitud mínima igual a 4 veces el diámetro en dirección a la entrada del comienzo de la sección de expansión donde se encuentra el dispositivo de postratamiento. La distancia entre la brida del colector de escape o salida del turbocompresor y el dispositivo de postratamiento será la misma que en la configuración de la máquina o estará dentro de las especificaciones de distancia del fabricante. La contrapresión o restricción del escape se regirá por esos mismos criterios y podrá regularse con una válvula. El contenedor de postratamiento podrá retirarse durante las pruebas simuladas y el análisis gráfico del motor, para sustituirse con un contenedor equivalente que incorpore un portacatalizador inactivo.»;
d) queda suprimido el punto 2.8.
3) La sección 3 queda modificada como sigue:
a) el título de la sección 3 se sustituye por el texto siguiente:
«3. REALIZACIÓN DE LA PRUEBA (PRUEBA NRSC)»;
b) se añade el punto siguiente:
«3.1. Determinación de los ajustes del dinamómetro
La base de la medición de las emisiones específicas es la potencia al freno sin corregir con arreglo a ISO 14396:2002.
Los equipos auxiliares que sólo sean necesarios para el funcionamiento de la máquina y pudieran estar montados en el motor deberán ser retirados antes de realizar la prueba. Sirva de ejemplo esta lista incompleta:
— compresor de aire para frenos,
— bomba de servodirección,
— compresor del aire acondicionado,
— bombas de los actuadores hidráulicos.
En el caso de que no se desmonten estos equipos auxiliares, se determinará la potencia por ellos absorbida a las velocidades de la prueba con el fin de calcular los ajustes del dinamómetro, salvo en el caso de que esos equipos auxiliares formen parte del motor (por ejemplo, los ventiladores de refrigeración de los motores refrigerados por aire).
Los valores de restricción de admisión y de contrapresión en el tubo de escape se ajustarán a los límites superiores previstos por el fabricante, de acuerdo con los puntos 2.3 y 2.4.
Los valores de par máximo a los regímenes de prueba prescritos se determinarán por experimentación con el fin de calcular los valores de par para las modalidades de prueba prescritas. Para los motores que no estén destinados a funcionar dentro de un determinado intervalo en una curva de par a plena carga, el par máximo a los regímenes de prueba será el declarado por el fabricante.
El reglaje del motor para cada modalidad de prueba se calculará utilizando la fórmula siguiente:
FOMULA OMITIDA EN PÁGINA 19
Si se cumple la relación
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 19
el valor de PAE podrá ser comprobado por las autoridades técnicas competentes para la concesión de la homologación.»;
c) los actuales puntos 3.1 a 3.3 se convierten en los puntos 3.2 a 3.4;
d) el actual punto 3.4 se convierte en el punto 3.5 y se sustituye por el texto siguiente:
«3.5. Ajuste de la relación de dilución
Para el método con un solo filtro se pondrá en marcha y se utilizará en bypass el sistema de toma de muestras de partícula (esto es opcional cuando se utiliza el método de múltiples filtros). El nivel básico de partículas del aire de dilución podrá determinarse haciendo pasar el aire de dilución por los filtros de partículas. Si se utiliza aire de dilución filtrado, podrá realizarse una sola medición en cualquier momento antes, durante o después de la prueba. Si no se filtra el aire de dilución, la medición se realizará en una muestra tomada mientras dure la prueba.
Se ajustará el aire de dilución para obtener una temperatura entre 315 K (42 °C) y 325 K (52 °C) en la superficie frontal del filtro en cada modalidad. La relación de dilución total no deberá ser inferior a 4.
Nota: En el procedimiento de estado continuo, la temperatura del filtro podrá mantenerse a una temperatura igual o inferior a la máxima de 325 K (52 °C) en lugar de respetar la gama de temperaturas 42 a 52 °C.
En los métodos de filtro único y múltiple, el gasto másico de muestra que pase por el filtro se deberá mantener en una proporción constante del gasto másico de gases de escape diluidos correspondiente a los sistemas de flujo total en todas las modalidades. En los sistemas sin bypass, esta relación másica deberá cumplirse con una tolerancia de ± 5 % del valor promediado de la modalidad, excepto durante los 10 primeros segundos de cada modalidad. En el caso de los sistemas de dilución de flujo parcial, cuando se utilice el método del filtro único, el gasto másico de paso por el filtro deberá ser constante con una tolerancia de ± 5 % en relación con el valor promediado de la modalidad, excepto durante los 10 primeros segundos de cada modalidad en los sistemas sin bypass.
En los sistemas controlados por concentración de CO2 o NOx , el contenido de CO2 o NOx del aire de dilución deberá medirse al comienzo y al final de cada prueba. Los valores de concentración básica de CO2 o NOx del aire de dilución medidos antes y después de la prueba no deberán diferir entre sí en más de 100 ppm o 5 ppm respectivamente.
Cuando se utilice un sistema de análisis de gases de escape diluidos, las concentraciones básicas correspondientes se determinarán recogiendo la muestra de aire de dilución en una bolsa de muestras durante toda la secuencia de pruebas.
La concentración básica continua (sin bolsa) se tomará en tres puntos como mínimo, al comienzo, al final y en un punto próximo a la mitad del ciclo, y se promediarán los valores obtenidos. Las mediciones de nivel básico podrán omitirse si lo solicita el fabricante.»;
e) los actuales puntos 3.5 y 3.6 se convierten en los puntos 3.6 y 3.7;
f) el actual punto 3.6.1 se sustituye por el texto siguiente:
«3.7.1. Especificaciones sobre el equipo con arreglo a la letra A de la sección 1 del anexo I
3.7.1.1. Especificación A
En el caso de los motores de los incisos i) y iv) de la letra A de la sección 1 del anexo I, se aplicará el siguiente ciclo (1) de 8 modalidades en el funcionamiento con dinamómetro del motor de prueba:
No de modalidad Velocidad de giro del motor Carga Factor de ponderación
1 Nominal 100 0,15
2 Nominal 75 0,15
3 Nominal 50 0,15
4 Nominal 10 0,10
5 Intermedia 100 0,10
6 Intermedia 75 0,10
7 Intermedia 50 0,10
8 Ralentí — 0,15
3.7.1.2. Especificación B
En el caso de los motores del inciso ii) de la letra A de la sección 1 del anexo I, se aplicará el siguiente ciclo (2) de 5 modalidades en el funcionamiento con dinamómetro del motor de prueba:
No de modalidad Velocidad de giro del motor Carga Factor de ponderación
1 Nominal 100 0,05
2 Nominal 75 0,25
3 Nominal 50 0,30
4 Nominal 25 0,30
5 Nominal 10 0,10
Las cifras de carga son porcentajes del par correspondiente a la potencia nominal definida como la máxima potencia disponible durante una secuencia de potencia variable, que puede ejecutarse durante un número ilimitado de horas al año, entre los intervalos de mantenimiento establecidos y en las condiciones ambientales establecidas, realizándose el mantenimiento de conformidad con las instrucciones del fabricante.
3.7.1.3. Especificación C
En el caso de los motores de propulsión (3) destinados a los buques que navegan por aguas interiores, se aplicará el procedimiento de prueba ISO 8178-4:2002 (E) y el que figura en el anexo VI (código NOx) de Marpol 73/78 de la OMI.
Los motores de propulsión que operan sobre una curva de hélice de palas fijas se probarán en un dinamómetro que utilice el siguiente ciclo de 4 modalidades en estado continuo (4) desarrollado para representar el funcionamiento en condiciones de uso de los motores diésel marinos comercializados:
No de modalidad Velocidad de giro del motor Carga Factor de ponderación
1 100 % (nominal) 100 0,20
2 91 % 75 0,50
3 80 % 50 0,15
4 63 % 25 0,15
Los motores de propulsión de velocidad fija, de hélices de paso variable o acopladas eléctricamente, destinados a la navegación en aguas interiores se probarán en un dinamómetro que utilice el siguiente ciclo de 4 modalidades en estado continuo (5), que se caracteriza por la misma carga y factores de ponderación que el ciclo anteriormente citado, pero con el motor que funciona a la velocidad nominal en cada modalidad.
No de modalidad Velocidad de giro del motor Carga Factor de ponderación
1 Nominal 100 0,20
2 Nominal 75 0,50
3 Nominal 50 0,15
4 Nominal 25 0,15
3.7.1.4. Especificación D
En el caso de los motores del inciso v) de la letra A de la sección 1 del anexo I, se aplicará el siguiente ciclo de 3 modalidades (6) en el funcionamiento con dinamómetro del motor de prueba:
No de modalidad Velocidad de giro del motor Carga Factor de ponderación
1 Nominal 100 0,25
2 Intermedia 50 0,15
3 Ralentí — 0,60
_________________
(1) Idéntico al ciclo C1 descrito en el punto 8.3.1.1 de la norma ISO 8178-4: 2002 (E).
(2) Idéntica al ciclo D2 descrito en el punto 8.4.1 de la norma ISO 8178-4: 2002 (E).
(3) Los motores auxiliares de velocidad constante se certificarán con arreglo al ciclo de servicio ISO D2, es decir, el ciclo de 5 modalidades en estado continuo que se especifica en el punto 3.7.1.2, mientras que los motores auxiliares de velocidad variable se certificarán con arreglo al ciclo de servicio ISO C1, es decir, el ciclo de 8 modalidades en estado continuo que se especifica en el punto 3.7.1.1.
(4) Idéntico al ciclo E3 descrito en los puntos 8.5.1, 8.5.2 y 8.5.3 de la norma ISO8178-4:2002 (E).
Las cuatro modalidades presuponen una curva de propulsión media basada en mediciones en condiciones de funcionamiento.
(5) Idéntico al ciclo E2 descrito en los puntos 8.5.1, 8.5.2 y 8.5.3 de la norma ISO8178-4:2002 (E).
(6) Idéntico al ciclo F de la norma ISO 8178-4:2002 (E).»;
g) el punto 3.7.3 queda modificado como sigue:
«Se iniciará la secuencia de la prueba. La prueba se realizará por el orden numérico ascendente de modalidades señalado anteriormente para los ciclos de prueba.
Durante cada modalidad del ciclo de prueba en cuestión, después del período de transición inicial, se deberá mantener la velocidad de giro prescrita con una tolerancia de ± 1 % de la velocidad nominal o de ± 3 min-1, debiendo tenerse en cuenta el más elevado de estos dos valores, excepto en lo que se refiere a la velocidad de ralentí, que deberá estar dentro de las tolerancias declaradas por el fabricante. El par prescrito se deberá mantener de manera que el valor medio del período durante el cual se realicen las mediciones esté dentro de una tolerancia de ± 2 % del par máximo a la velocidad de giro de la prueba.
Para cada punto de medición se requiere un tiempo de 10 minutos como mínimo. Si en la prueba de un motor fuesen necesarios tiempos más largos para la recogida de muestras con objeto de obtener una masa de partículas suficiente en el filtro de medida, se podrá prolongar el período de la modalidad de prueba según se requiera.
Se anotará la duración de la modalidad y se incluirá en el informe.
Los valores de concentración en las emisiones de gases de escape se medirán y anotarán durante los tres últimos minutos de la modalidad.
La toma de muestras de partículas y la medición de emisiones gaseosas no deberán comenzar hasta que se haya conseguido la estabilización del motor, tal como la define el fabricante, y su finalización deberá ser simultánea.
La temperatura del combustible se medirá a la entrada en la bomba de inyección de combustible o en la zona que especifique el fabricante y se anotará el lugar de medición.»;
h) el actual punto 3.7 se convierte en el punto 3.8.
4) Se añade la sección siguiente:
«4. REALIZACIÓN DE LA PRUEBA (PRUEBA NRTC)
4.1. Introducción
El ciclo transitorio no de carretera (NRTC) que figura en el apéndice 4 del anexo III consiste en una secuencia segundo a segundo de valores de velocidad de giro y par normalizados aplicables a todos los motores diésel cubiertos por la presente Directiva. Con el fin de realizar la prueba en una celda de prueba del motor, los valores normalizados se convertirán en valores reales para el motor que se está ensayando basándose en la curva de representación gráfica del motor. Esta conversión se denomina “desnormalización” y el ciclo de prueba desarrollado “ciclo de referencia del motor que se va a probar”. Con esos valores de velocidad de giro y par de referencia, se realizará la prueba en la celda de prueba y se registrarán los valores de velocidad de giro y par obtenidos. Para validar la realización de la prueba, una vez finalizada esta, se efectuará un análisis regresivo entre los valores de referencia de velocidad de giro y par y los valores obtenidos.
4.1.1. Quedan prohibidos el uso de dispositivos de manipulación y las estrategias irracionales de control de las emisiones.
4.2. Procedimiento de análisis gráfico del motor Al crear el NRTC en la celda de prueba, es preciso analizar gráficamente el motor antes del ciclo de prueba para determinar la curva de la velocidad en relación con el par.
4.2.1. Determinación de la gama de velocidades de giro para el análisis gráfico Por velocidades de giro mínimas y máximas del análisis gráfico se entenderá lo siguiente:
Velocidad de giro mínima del análisis gráfico = régimen de ralentí Velocidad de giro máxima del análisis gráfico = nhi x 1,02 o la velocidad de giro en la que el par de carga total desciende a cero, el valor más bajo de los dos (en donde nhi es la velocidad de giro elevada, entendida como la velocidad de giro más elevada del motor al que se obtiene el 70 % de la potencia nominal).
4.2.2. Curva del análisis gráfico del motor Es preciso calentar el motor a la máxima potencia a fin de estabilizar los parámetros del motor según las recomendaciones del fabricante y los métodos técnicos adecuados. Una vez estabilizado el motor, se realizará el análisis gráfico del motor aplicando el procedimiento siguiente:
4.2.2.1. Análisis gráfico transitorio
a) Se pondrá en funcionamiento el motor sin carga y al régimen de ralentí.
b) Se hará funcionar el motor en condiciones de plena carga/a todo gas a la velocidad de giro mínima del análisis gráfico.
c) Se irá aumentando la velocidad de giro del motor a un ritmo medio de 8 ± 1 min-1/s de la velocidad de giro mínima a la máxima del análisis gráfico. Se registrarán los puntos de velocidad de giro del motor y de par con una frecuencia de toma de muestras de al menos un punto por segundo.
4.2.2.2. Análisis gráfico escalonado
a) Se pondrá en funcionamiento el motor sin carga y al régimen de ralentí.
b) Se hará funcionar el motor en condiciones de plena carga/a todo gas a la velocidad de giro mínima del análisis gráfico.
c) A plena carga, se mantendrá la velocidad de giro mínima del análisis gráfico durante al menos 15 segundos y se registrará el par medio durante los últimos 5 segundos. La curva del par máximo a partir de la velocidad de giro mínima hasta la velocidad de giro máxima del análisis gráfico se determinará en incrementos de la velocidad de giro no superiores a 100 ± 20/min.
Cada punto de prueba se mantendrá durante al menos 15 segundos y se registrará el par medio durante los últimos 5 segundos.
4.2.3. Generación de la curva del análisis gráfico
Todos los puntos de datos registrados de conformidad con el punto 4.2.2 se relacionarán entre sí mediante la interpolación lineal entre puntos. La curva del par resultante es la curva de análisis gráfico, que se utilizará para convertir los valores de par normalizados del plan de servicio del dinamómetro del anexo IV en valores de par efectivos para el ciclo de prueba, como se describe en el punto 4.3.3.
4.2.4. Análisis gráfico alternativo
Si un fabricante opina que las técnicas de análisis gráfico arriba descritas no son seguras o no son representativas de un motor en concreto, podrán utilizarse otras técnicas de análisis gráfico. Esas otras técnicas deberán tener la misma finalidad que los procedimientos de análisis gráfico especificados, que consiste en determinar el par máximo disponible en todas las velocidades de giro del motor alcanzadas durante los ciclos de prueba. Las desviaciones que, por motivos de seguridad o representatividad, se produzcan respecto a las técnicas de análisis gráfico especificadas en el presente punto se someterán a la aprobación de las partes implicadas, junto con la justificación de su empleo. No obstante, bajo ningún concepto se obtendrá la curva del par reduciendo la velocidad de giro de los motores regulados o con turbocompresor.
4.2.5. Repetición de las pruebas
No es preciso analizar gráficamente un motor antes de todos y cada uno de los ciclos de prueba. Se repetirá el análisis gráfico de un motor antes de un ciclo de prueba si:
— según criterios técnicos bien fundados, ha transcurrido un intervalo de tiempo excesivo desde el último análisis gráfico, o bien
— se han efectuado cambios físicos o recalibrados del motor que pueden influir potencialmente en su rendimiento.
4.3. Creación del ciclo de prueba de referencia
4.3.1. Velocidad de giro de referencia
La velocidad de giro de referencia (nref) corresponde a los valores de velocidad de giro normalizados al 100 % especificados en el plan de servicio del dinamómetro del motor del apéndice 4 del anexo III. Es evidente que el ciclo real del motor, resultado de la desnormalización a la velocidad de giro de referencia, depende en gran medida de la selección de la velocidad de giro de referencia adecuada. La velocidad de giro de referencia se determinará mediante la siguiente fórmula:
nref = velocidad de giro inferior + 0,95 × (velocidad de giro superior — velocidad de giro inferior)
(la velocidad de giro superior es la más elevada del motor a la que se alcanza el 70 % de la potencia nominal, mientras que la velocidad de giro inferior es la más baja a la que se obtiene el 50 % de la potencia nominal).
4.3.2. Desnormalización de la velocidad de giro del motor
La velocidad de giro se desnormalizará mediante la siguiente ecuación:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 24
4.3.3. Desnormalización del par del motor
Los valores del par en el plan de servicio del dinamómetro del apéndice 4 del anexo III están normalizados al par máximo de la velocidad de giro respectiva. Es preciso desnormalizar los valores de par del ciclo de referencia, utilizando la curva de análisis gráfico determinada según el punto 4.2.2, de la manera siguiente:
TABLA OMITIDA EN PÁGINA 24
para la velocidad de giro efectiva correspondiente, determinado según el punto 4.3.2.
4.3.4. Ejemplo de procedimiento de desnormalización
A modo de ejemplo, desnormalizaremos el siguiente punto de prueba:
% velocidad de giro = 43 %
% par = 82 %
Dados los valores siguientes:
Velocidad de giro de referencia = 2 200/min
Régimen de ralentí = 600/min
resulta que:
Con el par máximo de 700 Nm observado en la curva de análisis gráfico a 1 288/min
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 24
4.4. Dinamómetro
4.4.1. En caso de utilizarse una célula de carga, la señal del par se transmitirá al eje del motor y se considerará la inercia del dinamómetro. El par efectivo del motor es el registrado en la célula de carga más el momento de inercia del freno multiplicado por la aceleración angular. El sistema de control tiene que efectuar este cálculo en tiempo real.
4.4.2. Si el motor se prueba con un dinamómetro de corriente inducida, se recomienda que el número de puntos en los que la diferencia sea inferior a - 5 % del par máximo no sea de más de 30 (siendo Tsp el par pedido, la derivada de la velocidad de giro del motor y la inercia giratoria del dinamómetro de corriente inducida).
4.5. Realización de la prueba sobre emisiones
El diagrama siguiente presenta el desarrollo de la prueba:
TABLA OMITIDA EN PÁGINA 25
Se realizarán uno o varios ciclos prácticos, según proceda, para comprobar el motor, la celda de prueba y los dispositivos de emisiones antes del ciclo de medición.
4.5.1. Preparación de los filtros de toma de muestras
Una hora antes de la prueba, como mínimo, se colocará cada filtro en una caja de Petri, que esté protegida de la contaminación por polvo, pero que permita el intercambio de aire, y se introducirá en una cámara de pesaje para su estabilización. Al finalizar el período de estabilización, se pesará cada filtro y se anotará el peso. A continuación, se guardará el filtro en una caja de Petri cerrada o en una portafiltros sellado hasta que se precise para la prueba. El filtro se utilizará en el plazo de 8 horas después de su extracción de la cámara de pesaje. Se registrará el peso.
4.5.2. Instalación del equipo de medición
Se instalará la instrumentación y las sondas de toma de muestras según se requiera. Se conectará el tubo de escape al sistema de dilución de flujo total, si lo hubiere.
4.5.3. Puesta en marcha y acondicionamiento previo del sistema de dilución y del motor
Se pondrán en marcha y calentarán el sistema de dilución y el motor. El acondicionamiento previo del sistema de toma de muestras se efectuará haciendo funcionar el motor a la velocidad nominal, 100 % del par, durante un mínimo de 20 minutos y también el sistema de toma de muestras de flujo parcial o el CVS de flujo total con sistema de dilución secundario. Se recogerán, a continuación, muestras simuladas de emisiones de partículas. Los filtros de toma de muestras de partículas no tienen que estabilizarse ni pesarse y podrán desecharse. Los filtros podrán cambiarse durante el acondicionamiento mientras el período de toma de muestras total a través de los filtros y el sistema de toma de muestras supere los 20 minutos. El caudal se fijará en los niveles aproximados seleccionados para las pruebas transitorias. El par se reducirán a partir del 100 % del par, al tiempo que se mantendrá la velocidad nominal según proceda para no superar una temperatura máxima en la zona de toma de muestras de 191 °C.
4.5.4. Puesta en marcha del sistema de toma de muestras de partículas El sistema de toma de muestras de partículas se pondrá en marcha en derivación. El nivel básico de partículas del aire de dilución podrá determinarse tomando muestras del aire de dilución antes de la entrada de los gases de escape en el túnel de dilución. La muestra de partículas básica se recogerá de preferencia durante el ciclo transitorio si se dispone de otro sistema de toma de muestras de partículas. Si no, el sistema de toma de muestras de partículas se podrá utilizar para recoger las partículas del ciclo transitorio. Si se utiliza aire de dilución filtrado, podrá realizarse una sola una medición antes o después de la prueba. Si el aire de dilución no se filtra, las mediciones deberán efectuarse antes del principio y después del final del ciclo y se calculará el promedio de los valores obtenidos.
4.5.5. Ajuste del sistema de dilución
El total del caudal de los gases de escape diluidos de un sistema de dilución de flujo total o el caudal
de los gases de escape diluidos a través de un sistema de dilución de flujo parcial se fijará de manera que elimine la condensación del agua en el sistema y se obtenga una temperatura en la superficie frontal del filtro situada entre 315 K (42 °C) y 325 K (52 °C).
4.5.6. Comprobación de los analizadores
Los analizadores de emisiones se ajustarán a cero y se comprobarán con gas de span. Si se utilizan bolsas de toma de muestras, habrá que retirarlas.
4.5.7. Procedimiento de puesta en marcha del motor
Estando el motor estabilizado, se arrancará en el plazo de 5 minutos después de finalizado el calentamiento conforme al procedimiento de arranque que recomiende el fabricante en el manual del usuario, utilizando un motor de arranque o el dinamómetro. También se puede optar por iniciar la prueba en el plazo de los 5 primeros minutos de la fase de preacondicionamiento del motor, no apagándolo cuando alcance el régimen de ralentí.
4.5.8. Realización del ciclo
4.5.8.1. Secuencia de prueba
La secuencia de prueba comenzará con el arranque del motor después de apagado tras la fase de acondicionamiento previo o con el motor al ralentí después de la fase de acondicionamiento previo.
La prueba se efectuará de conformidad con el ciclo de referencia establecido en el apéndice 4 del anexo III. Los valores de consigna de la velocidad de giro del motor y del mando del par se configurarán a una frecuencia de al menos 5 Hz (se recomiendan 10 Hz). Los valores de consigna se calcularán mediante interpolación lineal entre los valores de consigna de 1 Hz del ciclo de referencia. El par y la velocidad de giro de retorno del motor se registrarán al menos una vez por segundo durante el ciclo de prueba y las señales podrán filtrarse electrónicamente.
4.5.8.2. Respuesta de los analizadores
Al poner en marcha el motor o iniciar la secuencia de prueba, si el ciclo comienza directamente desde la fase de preacondicionamiento, el equipo de medición se pondrá en marcha y simultáneamente:
— se empezará a recoger o analizar el aire de dilución, si se utiliza un sistema de dilución de flujo total,
— se empezarán a recoger o analizar los gases de escape diluidos o sin diluir, dependiendo del método utilizado,
— se empezará a medir el volumen de los gases de escape diluidos y las temperaturas y presiones necesarias,
— se comenzará a registrar el gasto másico de los gases de escape, en caso de efectuarse un análisis de los gases de escape sin diluir,
— se empezarán a registrar los datos de retorno de la velocidad de giro y del par del dinamómetro.
Si se realiza la medición de los gases de escape sin diluir, se medirán constantemente las concentraciones de las emisiones (HC, CO y NOx) y el gasto másico de los gases de escape y se las almacenará en un ordenador con al menos 2 Hz. Todos los demás datos podrán registrarse con una frecuencia de toma de muestras de al menos 1 Hz. En el caso de los analizadores analógicos, se registrará la reacción y los datos de calibración podrán aplicarse en línea o fuera de línea durante la evaluación de los mismos.
Si se utiliza un sistema de dilución de flujo total, los HC y NOx se medirán de forma continua en el túnel de dilución con una frecuencia de 2 Hz como mínimo. Las concentraciones medias se determinarán integrando las señales del analizador a lo largo del ciclo de prueba. El tiempo de reacción del sistema no será superior a 20 segundos y estará coordinado con las fluctuaciones del caudal de CVS y con las desviaciones del tiempo de toma de muestras/ciclo de prueba, si es preciso. El CO y el CO2 se determinarán integrando o analizando las concentraciones de la bolsa de toma de muestras recogidas a lo largo del ciclo. Las concentraciones de los gases contaminantes en el aire de dilución se determinarán mediante integración o recogida en la bolsa básica. El resto de parámetros que deban medirse se registrarán con una frecuencia mínima de una medición por segundo (1 Hz).
4.5.8.3. Toma de muestras de partículas
Al poner en marcha el motor o iniciar la secuencia de prueba, si el ciclo comienza directamente desde la fase de preacondicionamiento, el sistema de toma de muestras de partículas pasará de la posición de derivación a la de recogida de partículas.
Si se utiliza un sistema de dilución de flujo parcial, la o las bombas de toma de muestras se ajustarán de manera que el caudal a través de la sonda o tubo de transferencia para toma de muestras de partículas sea proporcional al gasto másico de gases de escape.
Si se utiliza un sistema de dilución de flujo total, la o las bombas de toma de muestras se ajustarán de manera que el caudal a través de la sonda o tubo de transferencia para toma de muestras de partículas se mantenga a ± 5 % del caudal preestablecido. En caso de utilizarse la compensación del caudal (es decir, un control proporcional del caudal de toma de muestras), es preciso demostrar que la relación entre el caudal que circula por el túnel principal y el caudal de toma de muestras de partículas no varía en más de un ± 5 % respecto a su valor preestablecido (excepto durante los primeros 10 segundos de toma de muestras).
Nota: En el funcionamiento con doble dilución, se entenderá por caudal de toma de muestras la diferencia neta entre el caudal que pasa por los filtros de toma de muestras y el caudal del aire de dilución secundario.
Se registrará la temperatura media y la presión en la entrada del o de los medidores de gases o de los instrumentos indicadores del caudal. Si el caudal preestablecido no se puede mantener durante todo el ciclo (con una desviación máxima del ± 5 %) debido a la carga elevada de partículas en el filtro, se invalidará la prueba, que deberá volver a efectuarse utilizando un caudal menor o un filtro de diámetro mayor.
4.5.8.4. Paro del motor
Si el motor se para en algún momento del ciclo de prueba, se preacondicionará y arrancará de nuevo y se repetirá la prueba. Si cualquiera de los equipos que se precisan para la prueba sufre una avería durante el ciclo de prueba, se invalidará la prueba.
4.5.8.5. Operaciones después de la prueba
Una vez finalizada la prueba, se detendrá la medición del gasto másico de gases de escape, el volumen de los gases de escape diluidos, el caudal de gases hacia el interior de las bolsas de recogida y la bomba de toma de muestras de partículas. En el caso de un sistema de análisis por integración, la toma de muestras proseguirá hasta que hayan transcurrido los tiempos de reacción del sistema.
Las concentraciones de las bolsas de recogida, en caso de que se utilicen, se analizarán lo antes posible y, en cualquier caso, antes de que transcurran 20 minutos tras finalizar el ciclo de prueba.
Después de la prueba de emisiones, se repetirá la comprobación de los analizadores utilizando un gas de puesta a cero y el mismo gas de span. La prueba se considerará válida si la diferencia entre los resultados anteriores y posteriores a la prueba es inferior al 2 % del valor del gas de span.
Los filtros de partículas se introducirán de nuevo en la cámara de pesaje antes de que transcurra una hora tras finalizar la prueba. Se pondrán dentro de una caja de Petri, que los proteja de la contaminación por polvo y permita el intercambio de aire, durante al menos una hora y se le pesará seguidamente. Se registrará el peso bruto de los filtros.
4.6. Comprobación de la realización de la prueba
4.6.1. Desplazamiento de datos
A fin de minimizar la influencia que pueda ejercer el desfase temporal entre el valor de retorno y el del ciclo de referencia, la secuencia completa de la señal de retorno de par y de la velocidad de giro del motor se puede adelantar o retrasar en el tiempo con respecto a la velocidad de giro de referencia y a la secuencia de par. Si las señales de retorno se desplazan, tanto la velocidad de giro como el par tendrán que desplazarse en igual medida en la misma dirección.
4.6.2. Cálculo del trabajo producido durante el ciclo
El trabajo efectivo producido durante el ciclo Wact (kWh) se calculará utilizando todos los pares de valores de retorno de la velocidad de giro y del par del motor registrados. El trabajo efectivo producido durante el ciclo Wact servirá para realizar una comparación con el trabajo de referencia producido durante el ciclo Wref y para calcular las emisiones específicas de frenado. La misma metodología se utilizará para integrar la potencia de referencia y la potencia efectiva del motor. Si es preciso determinar valores entre valores de referencia o medidos adyacentes, se empleará la interpolación lineal.
Al integrar el trabajo de referencia y el trabajo efectivo producido durante el ciclo, todos los valores de par negativos se igualarán a cero y se incluirán. Si se realiza la integración a una frecuencia inferior a 5 Hz, y si, durante un segmento temporal dado, el valor del par pasa de positivo a negativo o de negativo a positivo, la porción negativa se calculará y se igualará a cero. La porción positiva se incluirá en el valor integrado.
Wact deberá estar situado entre el -15 y el + 5 % de Wref.
4.6.3. Estadísticas de validación del ciclo de prueba
Se efectuarán regresiones lineales de los valores de retorno sobre los valores de referencia para la velocidad de giro, el par y la potencia. Ello tendrá lugar después de cualquier desplazamiento de datos de retorno, en caso de que se recurra a esta opción. Se utilizará el método de los mínimos cuadrados y la ecuación ideal tendrá la forma:
y = mx + b
siendo:
y = valor (efectivo) de retorno de la velocidad de giro (min-1), par (N.m) o potencia (kW)
m = pendiente de la línea de regresión
x = valor de referencia de la velocidad de giro (min-1), par (N.m) o potencia (kW)
b = intersección de la línea de regresión “y” con el eje de ordenadas
Para cada línea de regresión se calculará el error típico de estimación (SE) de “y” en “x” y el coeficiente de determinación (r2).
Se recomienda efectuar este análisis a una frecuencia de 1 Hertzio. Para que se considere válida una prueba, deben cumplirse los criterios del cuadro 1.
Cuadro 1 — Tolerancias de la línea de regresión
Velocidad de giro Par Potencia
Error típico de estimación
(SE) de Y en X
máx. de 100 min-1 máx. del 13 % del par
máximo del motor
del análisis gráfico de
la potencia
máx. de 8 % de la
potencia máxima del
motor del análisis
gráfico de la potencia
Pendiente de la línea de
regresión, m
0,95 a 1,03 0,83 — 1,03 0,89 — 1,03
Coeficiente de determinación,
r2
mín. de 0,9700 mín. de 0,8800 mín. de 0,9100
Intersección de la línea
de regresión Y con el
eje de coordenadas, b
± 50 min-1 ± 20 N·m o ± 2 % del
par máximo, el valor
que sea mayor
± 4 kW o ± 2 % de la
potencia máxima, el
valor que sea mayor
Únicamente para fines de regresión, se autoriza la eliminación de puntos cuando así se indique en el cuadro 2 antes de efectuar el cálculo de regresión. Sin embargo, esos puntos no se eliminarán del cálculo del trabajo efectivo producido durante el ciclo y de las emisiones. Por punto de ralentí se entiende el que tiene un par de referencia normalizado de 0 % y una velocidad de giro de referencia normalizada también de 0 %. La eliminación de puntos se podrá efectuar en todo el ciclo o en cualquiera de sus partes.
Cuadro 2 — Puntos que se permite eliminar del análisis de regresión (tienen que especificarse los puntos que se eliminen)
Condición
Puntos de velocidad de giro, par y potencia que pueden eliminarse cumpliendo las condiciones enumeradas en la columna de la izquierda
Primeros 24 (± 1) segundos y los 25 segundos finales
Velocidad de giro, par y potencia
Mariposa totalmente abierta y retorno del par < 95 % del par de referencia
Par y potencia
Mariposa totalmente abierta y retorno de la velocidad de giro < 95 % de la velocidad de giro de referencia
Velocidad de giro y potencia
Mariposa cerrada, retorno de la velocidad de giro > régimen de ralentí + 50 min-1 y retorno del par > 105 % del par de referencia
Par y potencia
Mariposa cerrada, retorno de la velocidad de giro ≤ régimen de ralentí + 50 min-1 y retorno del par = par de ralentí definido o medido por el fabricante ± 2 % del par máximo
Velocidad de giro y potencia
Mariposa cerrada y retorno de la velocidad de giro > 105 % de la velocidad de giro de referencia Velocidad de giro y potencia».
5) El apéndice 1 se sustituye por el texto siguiente:
«Apéndice 1
PROCEDIMIENTOS DE MEDICIÓN Y TOMA DE MUESTRAS
1. PROCEDIMIENTOS DE MEDICIÓN Y TOMA DE MUESTRAS (PRUEBA NRSC)
Los gases y partículas emitidos por el motor presentado para su verificación se medirán por los métodos descritos en el anexo VI. Los métodos del anexo VI describen los sistemas de análisis recomendados para las emisiones gaseosas (punto 1.1) y los sistemas de toma de muestras y dilución de partículas recomendados (punto 1.2).
1.1. Características del dinamómetro
Se utilizará un dinamómetro para motores con características adecuadas para realizar el ciclo de prueba descrito en el punto 3.7.1 del anexo III. Los instrumentos de medida del par y la velocidad de giro deberán permitir la medición de la potencia dentro de los límites señalados. Puede ser necesario efectuar cálculos adicionales. La precisión del equipo de medición deberá ser tal que no se sobrepasen las tolerancias máximas de las cifras indicadas en el punto 1.3.
1.2. Caudal de gases de escape
El caudal de gases de escape se determinará por uno de los métodos indicados en los puntos 1.2.1 a 1.2.4.
1.2.1. Método de medición directa
Medición directa del caudal de escape mediante boquilla o sistema de medición equivalente (para más detalles, véase la norma ISO 5167:2000).
Nota: La medición directa del caudal de gases es una tarea difícil. Se deberán adoptar precauciones para evitar errores de medición que afectarían a los errores en los valores de las emisiones.
1.2.2. Método de medición de aire y combustible
Medición del caudal de aire y del caudal de combustible.
Se utilizarán caudalímetros de aire y caudalímetros de combustible con la precisión definida en el punto 1.3.
El cálculo del caudal de gases de escape se realiza como sigue:
GEXHW = GAIRW + GFUEL (para la masa de escape húmeda)
1.2.3. Método del balance de carbono
Cálculo de la masa de escape a partir del consumo de combustible y de las concentraciones de los gases de escape utilizando el método del balance de carbono (apéndice 3 del anexo III).
1.2.4. Método de medición con indicadores
Este método consiste en la medición de la concentración de gases indicadores en los gases de escape. Se inyectará un volumen determinado de gas inerte (por ejemplo, helio puro) como indicador en el caudal de gases de escape. El gas se mezclará y diluirá en los gases de escape, pero no debe reaccionar en el tubo de escape. Se medirá entonces la concentración del gas en la muestra de gases de escape.
Con el fin de garantizar la mezcla total del gas indicador, la sonda de toma de muestras de los gases de escape se colocará al menos a 1 metro o a 30 veces el diámetro del tubo de escape, la distancia de ambas que sea mayor, en un punto posterior al de inyección del gas indicador. La sonda de toma de muestras podrá estar situada más cerca del punto de inyección si se comprueba la obtención de la mezcla total comparando la concentración del gas indicador con la concentración de referencia al inyectar el gas indicador antes del motor.
El gasto másico del gas indicador se fijará de manera que la concentración del gas indicador con el motor al ralentí después de la mezcla sea inferior al valor máximo de la escala del analizador del gas indicador.
El cálculo del caudal de gases de escape se realiza como sigue:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 31
siendo
GEXHW = gasto másico instantáneo de los gases de escape (en kg/s)
GT = caudal del gas indicador (en cm3/min)
concmix = concentración instantánea del gas indicador después de la mezcla (en ppm)
ρEXH = densidad de los gases de escape (en kg/m3)
conca = concentración básica del gas indicador en el aire de admisión (en ppm)
La concentración básica del gas indicador (conca) podrá determinarse promediando la concentración básica medida inmediatamente antes y después de la realización de la prueba.
Si la concentración básica es inferior a 1 % de la concentración del gas indicador después de la mezcla (concmix.) con un caudal máximo de gases de escape, podrá despreciarse la concentración básica.
Todo el sistema respetará las especificaciones de precisión del caudal de gases de escape y estará calibrado de acuerdo con el punto 1.11.2 del apéndice 2.
1.2.5. Método de medición del caudal de aire y de la relación de la mezcla aire/combustible
Este método consiste en el cálculo del gasto másico de los gases de escape en el caudal de aire y en la relación de la mezcla aire/combustible. El cálculo del gasto másico instantáneo de los gases de escape se realiza como sigue:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 31
siendo
A/Fst = relación estoquiométrica de la mezcla aire/combustible (en kg/kg)
λ = relación relativa de la mezcla aire/combustible
concCO2 = concentración seca de CO2 (en %)
concCO = concentración seca de CO (en ppm)
concHC = concentración de HC (en ppm)
Nota: El cálculo se refiere a un combustible diésel con una relación H/C igual a 1,8.
El caudalímetro del aire respetará las especificaciones de precisión del cuadro 3, el analizador de CO2 utilizado se ajustará a las especificaciones del punto 1.4.1 y todo el sistema respetará las especificaciones de precisión sobre el caudal de gases de escape.
Como alternativa, se podrá utilizar un equipo de medición de la relación de la mezcla aire/combustible como, por ejemplo, un sensor del tipo Zirconia para medir la relación relativa de la mezcla de aire/combustible con arreglo a lo especificado en el punto 1.4.4.
1.2.6. Caudal total de gases de escape diluidos
Si se utiliza un sistema de dilución de flujo total, se medirá el total del caudal de los gases de escape diluidos (GTOTW) con un PDP, CFV o SSV (véase el punto 1.2.1.2 del anexo VI). La precisión se ajustará a las disposiciones del punto 2.2 del apéndice 2 del anexo III.
1.3. Precisión
El calibrado de todos los instrumentos de medición deberá ser conforme con las normas nacionales o internacionales pertinentes y cumplir los requisitos del cuadro 3.
Cuadro 3 — Precisión de los instrumentos de medición
No Instrumento de medición Precisión
1 Velocidad de giro del
motor
± 2 % del valor medido o ± 1 % del valor máximo del motor, debiéndose tener en cuenta el más elevado de estos valores
2 Par ± 2 % del valor medido o ± 1 % del valor máximo del motor, debiéndose tener en cuenta el más elevado de estos valores
3 Consumo de combustible ± 2 % del valor máximo del motor
4 Consumo de aire ± 2 % del valor medido o ± 1 % del valor máximo del motor, debiéndose tener en cuenta el más elevado de estos valores
5 Caudal de gases de escape ± 2,5 % del valor medido o ± 1,5 % del valor máximo del motor, debiéndose tener en cuenta el más elevado de estos valores
6 Temperaturas ≤ 600 K ± 2 K absolutos
7 Temperaturas > 600 K ± 1 % del valor medido
8 Presión de los gases de
escape
± 0,2 kPa absolutos
9 Presión negativa del aire de
admisión
± 0,05 kPa absolutos
10 Presión atmosférica ± 0,1 kPa absolutos
11 Otras presiones ± 0,1 kPa absolutos
12 Humedad absoluta ± 5 % del valor medido
13 Caudal de aire de dilución ± 2 % del valor medido
14 Caudal de gases de escape
diluidos
± 2 % del valor medido
1.4. Determinación de los componentes gaseosos
1.4.1. Características generales de los analizadores
Los analizadores deberán tener una amplitud de medición compatible con la precisión requerida para la medición de las concentraciones de los componentes de los gases de escape (punto 1.4.1.1).
Se recomienda utilizar los analizadores de manera que la concentración medida esté entre el 15 y el 100 % del valor máximo de la escala.
Si el valor máximo de la escala es igual o inferior a 155 ppm (o ppm C) o se utilizan sistemas de lectura (ordenadores, registradores de datos) que ofrezcan suficiente precisión y resolución por debajo del 15 % del valor máximo de la escala, serán también admisibles concentraciones inferiores al 15 % del valor máximo de la escala. En este caso deberán realizarse calibraciones adicionales para garantizar la precisión de las curvas de calibrado (véase el punto 1.5.5.2 del apéndice 2 del anexo III).
La compatibilidad electromagnética (CEM) del equipo deberá ser de un nivel que reduzca al mínimo los errores adicionales.
1.4.1.1. Er ror de medi c ión
El analizador no se desviará del punto de calibrado nominal más de un ± 2 % del valor medido o ± 0,3 % del valor máximo de la escala, debiendo tenerse en cuenta el más elevado de estos dos valores.
Nota: A los efectos de esta norma, se entenderá por precisión la desviación de la lectura del analizador de los valores nominales de calibración utilizando un gas de calibración (≡ valor real).
1.4.1.2. Repe tibi lidad
La repetibilidad, definida como 2,5 veces la desviación típica de diez respuestas repetitivas a un determinado gas de calibración o de span, no deberá ser superior a ± 1 % del valor máximo de la escala de concentración para cada campo de medida utilizado por encima de 155 ppm (o ppm C) o a ± 2 % de cada campo de medida utilizado por debajo de 155 ppm (o ppm C).
1.4.1.3. Ruido
La respuesta pico a pico del analizador a los gases de cero y calibración o span en cualquier período de 10 segundos no deberá sobrepasar el 2 % del valor máximo de la escala en todos los campos de medida utilizados.
1.4.1.4. De r iva de c e ro
La deriva de cero durante un período de una hora deberá ser inferior al 2 % del valor máximo de la escala en el campo de medida más bajo utilizado. La respuesta de cero se define como la respuesta media, incluido el ruido, a un gas de cero durante un intervalo de 30 segundos.
1.4.1.5. De r iva de span
La deriva de span durante un período de una hora deberá ser inferior al 2 % del valor máximo de la escala en el campo de medición más bajo utilizado. El span se define como la diferencia entre la respuesta de span y la respuesta de cero. La respuesta de span se define como la respuesta media, incluido el ruido, a un gas de span durante un intervalo de 30 segundos.
1.4.2. Secado de los gases
El dispositivo opcional de secado de gases deberá tener un efecto mínimo en la concentración de los gases medidos. Los desecantes químicos no constituyen un método aceptable para la eliminación del agua de la muestra.
1.4.3. Analizadores
En los puntos 1.4.3.1 a 1.4.3.5 del presente apéndice se describen los principios de medición que deberán utilizarse. En el anexo VI se ofrece una descripción detallada de los sistemas de medición.
Los gases que se hayan de medir se analizarán con los instrumentos indicados a continuación. En el caso de los analizadores no lineales se permite la utilización de circuitos linealizadores.
1.4.3.1. Aná li s i s de monóxido de carbono (CO) El analizador de monóxido de carbono será del tipo de absorción de infrarrojos no dispersivo (NDIR).
1.4.3.2. Aná li s i s de dióxido de carbono (CO2) El analizador de dióxido de carbono será del tipo de absorción de infrarrojos no dispersivo (NDIR).
1.4.3.3. Aná li s i s de hidrocarburos (HC) El analizador de hidrocarburos deberá ser del tipo de detector de ionización de llama caldeado (HFID), con el detector, válvulas, tuberías, etc., caldeados para mantener los gases a una temperatura de 463 K (190 °C) ± 10 K.
1.4.3.4. Aná li s i s de óxidos de ni trógeno (NOx) El analizador de óxidos de nitrógeno deberá ser del tipo de detector quimioluminiscente (CLD) o de detector quimioluminiscente caldeado (HCLD) con un convertidor NO2/NO si la medición se realiza en seco. Si la medición se efectúa en húmedo, se utilizará un HCLD con convertidor mantenido a una temperatura superior a 328 K (55 °C), siempre que se cumpla la condición de la comprobación por enfriamiento en agua (véase el punto 1.9.2.2 del apéndice 2 del anexo III).
Tanto con CLD como con HCLD, el circuito de toma de muestras se mantendrá a una temperatura de pared de 328 K a 473 K (55 a 200 °C) hasta el convertidor en el caso de la medición en seco, y hasta el analizador en el caso de la medición en fase húmeda.
1.4.4. Medición de la mezcla aire/combustible
El equipo de medición de la mezcla aire/combustible utilizado para determinar el caudal de gases de escape según lo dispuesto en el punto 1.2.5 será un sensor de la relación aire/combustible de gama amplia o un sensor lambda del tipo Zirconia.
El sensor se colocarán directamente en el tubo de escape en donde la temperatura de los gases de escape sea lo suficientemente elevada como para que no haya condensación de agua.
La precisión del sensor con los dispositivos electrónicos incorporados será de:
± 3 % del valor medido λ < 2
± 5 % del valor medido 2 ≤ λ < 5 ± 10 % del valor medido 5 ≤ λ
Para alcanzar dicha precisión, se calibrará el sensor de acuerdo con las instrucciones del fabricante del instrumento.
1.4.5. Toma de muestras de emisiones gaseosas
Las sondas de toma de muestras de emisiones gaseosas deberán colocarse como mínimo a 0,5 metros o tres veces el diámetro del tubo de escape, eligiendo el mayor de estos dos valores, antes de la salida del sistema de escape, en la medida en que esto sea posible, y lo bastante cerca del motor para asegurarse de que la temperatura de los gases de escape en la sonda sea de 343 K (70 °C) como mínimo.
En el caso de un motor pluricilíndrico con colector de escape ramificado, la entrada de la sonda se situará suficientemente alejada corriente abajo para garantizar que la muestra sea representativa de las emisiones de escape medias de todos los cilindros. En el caso de los motores pluricilíndricos con grupos de colectores separados, como por ejemplo en un motor de configuración en “V”, es admisible tomar una muestra de cada grupo individualmente y calcular el valor medio de las emisiones de escape. También podrán utilizarse otros métodos que hayan mostrado correlación con los anteriores. Para el cálculo de las emisiones de escape se utilizará el gasto másico de escape total del motor.
Si en la composición de los gases de escape influyese cualquier sistema de postratamiento del escape, la muestra de gases de escape se tomará antes de dicho dispositivo en las pruebas de la fase I y a continuación de tal dispositivo en las pruebas de la fase II. Cuando se utilice un sistema de dilución de flujo total para la determinación de las partículas contaminantes, podrán determinarse también las emisiones gaseosas en los gases de escape diluidos. Las sondas de toma de muestras deberán situarse cerca de la sonda de toma de partículas en el túnel de dilución (DT en el punto 1.2.1.2 y PSP en el punto 1.2.2 del anexo VI). El CO y el CO2 podrán determinarse opcionalmente mediante la recogida de la muestra en una bolsa y la posterior medición de la concentración en la bolsa de muestra.
1.5. Determinación de las partículas
Para la determinación del contenido de partículas se requiere un sistema de dilución. La dilución puede efectuarse mediante un sistema de dilución de flujo parcial o un sistema de dilución de flujo total. La capacidad del caudal del sistema de dilución deberá ser suficiente para eliminar por completo la condensación de agua en los sistemas de dilución y de toma de muestras, y mantener la temperatura de los gases de escape diluidos entre 315 K (42 °C) y 325 K (52 °C) inmediatamente antes de los portafiltros. Si la humedad del aire es elevada, se permitirá la deshumidificación del aire de dilución antes de su entrada en el sistema de dilución. Si la temperatura ambiente es inferior a 293 K (20 °C), se recomienda precalentar el aire de dilución por encima del límite de temperatura de 303 K (30 °C). No obstante, la temperatura del aire diluido no deberá exceder de 325 K (52 °C) antes de la introducción de los gases de escape en el túnel de dilución.
Nota: En el procedimiento de estado continuo, la temperatura del filtro podrá mantenerse a una temperatura igual o inferior a la máxima de 325 K (52 °C) en lugar de respetar la gama de temperaturas 42 a 52 °C.
En el caso de un sistema de dilución de flujo parcial, la sonda de toma de muestras de partículas deberá colocarse cerca y corriente arriba de la sonda de emisiones gaseosas, tal como se define en el punto 4.4 y de acuerdo con EP y SP en la explicación de las figuras 4 a 12 del punto 1.2.1.1 del anexo VI.
El sistema de dilución de flujo parcial deberá diseñarse de manera que divida la corriente de escape en dos fracciones, la más pequeña de las cuales se diluirá con aire y a continuación se utilizará para la medición del contenido de partículas. Por ello es esencial determinar la relación de dilución con gran exactitud. Pueden utilizarse diferentes métodos de división, dependiendo en gran medida el equipo y los procedimientos de toma de muestras que hayan de utilizarse del tipo de método de división empleado (punto 1.2.1.1 del anexo VI).
Para determinar la masa de partículas se requiere un sistema de toma de muestras de partículas, filtros de toma de partículas, una balanza graduada en microgramos y una cámara de pesaje de temperatura y humedad controladas.
Para la toma de muestras de partículas pueden utilizarse dos métodos:
— el método del filtro único, en el que se utiliza una sola pareja de filtros (véase el punto 1.5.1.3 del presente apéndice) para todas las modalidades del ciclo de prueba. Se deberá prestar gran atención a los tiempos y caudales de toma durante la fase de toma de muestras de la prueba.
No obstante, sólo se requiere una pareja de filtros para el ciclo de prueba,
— el método de filtros múltiples, en el que se utiliza una pareja de filtros (véase el punto 1.5.1.3 del presente apéndice) para cada modalidad del ciclo de prueba. Este método permite emplear procedimientos de toma menos rigurosos, pero exige utilizar más filtros.
1.5.1. Filtros de toma de muestras de partículas
1.5.1.1. Ca ra cte r í s tica de los fi ltros
Para las pruebas de certificación se requieren filtros de fibra de vidrio revestida con fluorocarbono o filtros de membrana a base de fluorocarbono. Para aplicaciones especiales pueden utilizarse filtros de materiales diferentes. Todos los tipos de filtro deberán tener una capacidad de retención de DOP (dioctilftalato) de 0,3 µm del 99 % como mínimo, con una velocidad frontal de los gases comprendida entre 35 y 100 cm/s. Cuando se realicen pruebas de correlación entre laboratorios o entre un fabricante y un organismo de homologación, deberán utilizarse filtros de idéntica calidad.
1.5.1.2. Tamaño de los fi ltros
Los filtros de partículas deberán tener un diámetro de 47 mm (diámetro de mancha de 37 mm) como mínimo. Pueden utilizarse filtros de mayor diámetro (punto 1.5.1.5).
1.5.1.3. Fi ltros pr imar ios y auxi li ar es
La toma de muestras de gases de escape diluidos se realizará con una pareja de filtros acoplados en serie (un filtro primario y uno auxiliar) durante la secuencia de prueba. El filtro de apoyo no deberá estar situado a más de 100 mm corriente abajo del filtro primario, ni en contacto con este último.
Los filtros podrán pesarse por separado o formando pareja con los lados de mancha enfrentados.
1.5.1.4. Veloc idad fronta l en e l fi ltro
Se deberá conseguir una velocidad frontal de paso de los gases por el filtro de 35 a 100 cm/s. El incremento de la caída de presión entre el comienzo y el final de la prueba no será superior a 25 kPa.
1.5.1.5. Ca rga de los fi ltros
En el cuadro siguiente se indica la carga mínima de los filtros recomendada para los tamaños más comunes de filtros. En el caso de filtros mayores, la carga mínima del filtro será de 0,065 mg/ 1 000 mm2 del área del filtro.
Diámetro del filtro
(mm)
Diámetro de mancha recomendado
(mm)
Carga mínima recomendada
(mg)
47 37 0,11
70 60 0,25
90 80 0,41
110 100 0,62
Para el método de filtros múltiples, la carga mínima recomendada para la suma de todos los filtros será el producto del valor correspondiente de la tabla anterior por la raíz cuadrada del número total de modalidades.
1.5.2. Características de la cámara de pesaje y de la balanza analítica
1.5.2.1. Condi c ione s de la cáma ra de pesaje
La temperatura de la cámara (o de la sala) en la que se acondicionen y pesen los filtros de partículas deberá mantenerse a 295 K (22 °C) con una tolerancia de ± 3 K durante el acondicionamiento y pesaje de todos los filtros. La humedad deberá mantenerse a un punto de rocío de 282,5 K (9,5 °C) ± 3 K y a una humedad relativa de 45 ± 8 %.
1.5.2.2. Pe saje de los filtros de referencia
El ambiente de la cámara (o de la sala) deberá estar libre de contaminantes ambientales (por ejemplo, polvo) que puedan depositarse en los filtros de partículas durante su estabilización. Se permitirán alteraciones en las características de la sala de pesaje señaladas en el punto 1.5.2.1 si la duración de tales alteraciones no excede de 30 minutos. La sala de pesaje deberá cumplir las condiciones requeridas antes de la entrada del personal en la sala. Deberán pesarse como mínimo dos filtros o dos parejas de filtros, nuevos, no más de cuatro horas antes del pesaje de los filtros (parejas) de muestra pero preferiblemente al mismo tiempo que éstos. Deberán ser del mismo tamaño y material que los filtros de muestra.
Si el peso medio de los filtros de referencia (o parejas de filtros de referencia) varía, entre pesajes de filtros de muestra, en más de 10 µg, se desecharán todos los filtros de muestra y se repetirá la prueba de emisiones.
Si no se cumplen los criterios de estabilidad de la sala de pesaje señalados en el punto 1.5.2.1 pero el pesaje del filtro (o pareja) de referencia satisface los criterios indicados, el fabricante del motor podrá elegir entre aceptar los pesos de los filtros de muestra o anular las pruebas, arreglar el sistema de control de la sala de pesaje y repetir la prueba.
1.5.2.3. Balanza analí ti ca
La balanza analítica utilizada para determinar los pesos de todos los filtros deberá tener una precisión (desviación típica) de 2 µg y una resolución de 1 µg (1 dígito = 1 µg) especificada por el fabricante de la misma.
1.5.2.4. Eliminac ión de los efec tos de la e le ctr i cidad es tática
Para eliminar los efectos de la electricidad estática se deberán neutralizar los filtros antes del pesaje, por ejemplo con un neutralizador Polonium o un dispositivo de efecto análogo.
1.5.3. Prescripciones adicionales para la medición de partículas
Todos los componentes del sistema de dilución y del sistema de toma de muestras, desde el tubo de escape hasta el soporte del filtro, que estén en contacto con gases de escape sin tratar y diluidos deberán estar diseñados de manera que se reduzca al mínimo el depósito o la alteración de las partículas.
Todos los componentes estarán hechos de materiales conductores de la electricidad que no reaccionen con los componentes de los gases de escape y deberán estar conectados eléctricamente a tierra para evitar efectos electrostáticos.
2. PROCEDIMIENTOS DE MEDICIÓN Y TOMA DE MUESTRAS (PRUEBA NRTC)
2.1. Introducción
Los gases y partículas emitidos por el motor presentado para su verificación se medirán por los métodos del anexo VI. Los métodos del anexo VI describen los sistemas de análisis recomendados para las emisiones gaseosas (punto 1.1) y los sistemas de toma de muestras y dilución de partículas recomendados (punto 1.2).
2.2. Dinamómetro y equipamiento de la celda de prueba
En las pruebas sobre emisiones de motores en dinamómetros se empleará el equipamiento siguiente:
2.2.1. Dinamómetro del motor
Se utilizará un dinamómetro para motores con características adecuadas para realizar el ciclo de prueba descrito en el apéndice 4 del presente anexo. Los instrumentos de medida del par y la velocidad de giro deberán permitir la medición de la potencia dentro de los límites señalados. Puede ser necesario efectuar cálculos adicionales. La precisión del equipo de medición deberá ser tal que no se sobrepasen las tolerancias máximas de las cifras indicadas en el cuadro 3.
2.2.2. Otros instrumentos
Se emplearán los instrumentos que se precisen para medir el consumo de combustible, consumo de aire, temperatura del refrigerante y del lubricante, presión de los gases de escape y presión negativa del colector de admisión, temperatura de los gases de escape, temperatura de admisión de aire, presión atmosférica, humedad y temperatura del combustible. Estos instrumentos deberán cumplir los requisitos indicados en el cuadro 3:
Cuadro 3 — Precisión de los instrumentos de medición
No Instrumento de medición Precisión
1 Velocidad de giro del
motor
± 2 % del valor medido o ± 1 % del valor máximo del motor, debiéndose tener en cuenta el más elevado de estos valores
2 Par ± 2 % del valor medido o ± 1 % del valor máximo del motor, debiéndose tener en cuenta el más elevado de estos valores
3 Consumo de combustible ± 2 % del valor máximo del motor
4 Consumo de aire ± 2 % del valor medido o ± 1 % del valor máximo del motor, debiéndose tener en cuenta el más elevado de estos valores
5 Caudal de gases de escape ± 2,5 % del valor medido o ± 1,5 % del valor máximo del motor, debiéndose tener en cuenta el más elevado de estos valores
6 Temperaturas ≤ 600 K ± 2 K absolutos
7 Temperaturas > 600 K ± 1 % del valor medido
8 Presión de los gases de
escape
± 0,2 kPa absolutos
9 Presión negativa del aire de
admisión
± 0,05 kPa absolutos
10 Presión atmosférica ± 0,1 kPa absolutos
11 Otras presiones ± 0,1 kPa absolutos
12 Humedad absoluta ± 5 % del valor medido
13 Caudal de aire de dilución ± 2 % del valor medido
14 Caudal de gases de escape
diluidos
± 2 % del valor medido
2.2.3. Caudal de gases de escape
Para calcular las emisiones de los gases de escape y controlar el sistema de dilución de flujo parcial, es necesario conocer el gasto másico de gases de escape. Para determinar el gasto másico de los gases de escape, se podrá utilizar cualquiera de los métodos descritos a continuación.
A efectos del cálculo de las emisiones, el tiempo de reacción de cualquiera de los métodos descritos a continuación será igual o inferior al tiempo de reacción exigido al analizador, de acuerdo con el punto 1.11.1 del apéndice 2.
Para controlar el sistemas de dilución de flujo parcial es necesaria una reacción más rápida. En los sistemas de dilución de flujo parcial y control en línea, el tiempo de reacción deberá ser ≤ 0,3 segundos. En los sistema de dilución de flujo parcial y control anticipado basado en la realización de una prueba pregrabada, el tiempo de reacción del sistema de medición del caudal de los gases de escape será de ≤ 5 segundos con un tiempo de subida de ≤ 1 segundos. El tiempo de reacción del sistema será especificado por el fabricante del instrumento. Los requisitos combinados sobre el tiempo de reacción del caudal de gases de escape y del sistema de dilución de flujo parcial figuran en el punto
2.4. método de medición directa
La medición directa del caudal instantáneo de gases de escape se realizará utilizando un sistema del tipo:
— dispositivos deprimógenos que miden, por ejemplo, mediante boquilla (véase ISO 5167:2000),
— caudalímetro ultrasónico,
— caudalímetro de remolino.
Se deberán adoptar precauciones para evitar errores de medición que afectarían a los errores en los valores de las emisiones. Entre esas precauciones se incluyen la instalación cuidadosa del dispositivo en el sistema de escape del motor de acuerdo con las recomendaciones del fabricante del instrumento y los métodos técnicos adecuados. En especial, no deben verse afectadas por la instalación del dispositivo las prestaciones del motor ni las emisiones.
Los caudalímetros respetarán las especificaciones sobre precisión del cuadro 3.
Método de medición de aire y combustible
Consiste en la medición del caudal de aire y del caudal de combustible con los caudalímetros adecuados. El cálculo del caudal instantáneo de gases de escape se realiza como sigue:
GEXHW= GAIRW+ GFUEL (para una masa húmeda de gases de escape)
Los caudalímetros respetarán las especificaciones sobre precisión del cuadro 3, pero serán también lo suficientemente exactos como para cumplir también los requisitos de precisión sobre el caudal de gases de escape.
Método de medición con indicadores
Este método consiste en la medición de la concentración de gases indicadores en los gases de escape.
Se inyectará un volumen determinado de gas inerte (por ejemplo, helio puro) como indicador en el caudal de gases de escape. El gas se mezclará y diluirá en los gases de escape, pero no debe reaccionar en el tubo de escape. Se medirá entonces la concentración del gas en la muestra de gases de escape.
Con el fin de garantizar la mezcla total del gas indicador, la sonda de toma de muestras de los gases de escape se colocará al menos a 1 metro o a 30 veces el diámetro del tubo de escape, la distancia de ambas que sea mayor, en un punto posterior al de inyección del gas indicador. La sonda de toma de muestras podrá estar situada más cerca del punto de inyección si se comprueba la obtención de la mezcla total comparando la concentración del gas indicador con la concentración de referencia al inyectar el gas indicador antes del motor.
El gasto másico del gas indicador se fijará de manera que la concentración del gas indicador con el motor al ralentí después de la mezcla sea inferior al valor máximo de la escala del analizador del gas indicador.
El cálculo del caudal de gases de escape se realiza como sigue:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 39
siendo
GEXHW = gasto másico instantáneo de los gases de escape (en kg/s)
GT = caudal del gas indicador (en cm3/min) concmix = concentración instantánea del gas indicador después de la mezcla (en ppm)
ρEXH = densidad de los gases de escape (en kg/m3)
conca = concentración básica del gas indicador en el aire de admisión (en ppm)
La concentración básica del gas indicador (conca) podrá determinarse promediando la concentración básica medida inmediatamente antes y después de la realización de la prueba.
Si la concentración básica es inferior a 1 % de la concentración del gas indicador después de la mezcla (concmix.) con un caudal máximo de gases de escape, podrá despreciarse la concentración básica.
Todo el sistema respetará las especificaciones de precisión del caudal de gases de escape y estará calibrado de acuerdo con el punto 1.11.2 del apéndice 2.
Método de medición del caudal de aire y de la relación de la mezcla aire/combustible
Consiste en el cálculo del gasto másico de los gases de escape en el caudal de aire y en la relación de la mezcla aire/combustible. El cálculo del gasto másico instantáneo de los gases de escape se realiza como sigue:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 39
siendo
A/Fst = relación estoquiométrica de la mezcla aire/combustible (en kg/kg)
λ = relación relativa de la mezcla aire/combustible concCO2 = concentración seca de CO2 (en %)
concCO = concentración seca de CO (en ppm)
concHC = concentración de HC (en ppm)
Nota: El cálculo se refiere a un combustible diésel con una relación H/C igual a 1,8.
El caudalímetro de aire respetará las especificaciones de precisión del cuadro 3, el analizador de CO2 utilizado se ajustará a las especificaciones del punto 2.3.1 y todo el sistema respetará las especificaciones de precisión sobre el caudal de gases de escape.
Como alternativa, se podrá utilizar un equipo de medición de la relación de la mezcla aire/combustible como, por ejemplo, un sensor del tipo Zirconia para medir la relación de aire sobrante con arreglo a lo especificado en el punto 2.3.4.
2.2.4. Caudal de gases de escape diluidos
Para calcular las emisiones en los gases de escape sin diluir, es preciso conocer el gasto másico de gases de escape diluidos. El caudal total de gases de escape diluidos durante el ciclo (kg/prueba) se calculará a partir de los valores medidos a lo largo del ciclo y de los correspondientes datos de calibrado del caudalímetro (V0 para PDP, KV para CFV y Cd para SSV) mediante los métodos correspondientes descritos en el punto 2.2.1 del apéndice 3. Si la masa total de la muestra de partículas y gases contaminantes supera el 0,5 % del caudal total de CVS, el caudal de CVS se corregirá o bien el caudal de toma de muestras de partículas se dirigirá de nuevo al CVS antes de pasar por el caudalímetro.
2.3. Determinación de los componentes gaseosos
2.3.1. Características generales de los analizadores
Los analizadores deberán tener una amplitud de medición compatible con la precisión requerida para la medición de las concentraciones de los componentes de los gases de escape (punto 1.4.1.1).
Se recomienda utilizar los analizadores de manera que la concentración medida esté entre el 15 y el 100 % del valor máximo de la escala.
Si el valor máximo de la escala es igual o inferior a 155 ppm (o ppm C) o se utilizan sistemas de lectura (ordenadores, registradores de datos) que ofrezcan suficiente precisión y resolución por debajo del 15 % del valor máximo de la escala, serán también admisibles concentraciones inferiores al 15 % del valor máximo de la escala. En este caso deberán realizarse calibraciones adicionales para garantizar la precisión de las curvas de calibrado (véase el punto 1.5.5.2 del apéndice 2 del anexo III).
La compatibilidad electromagnética (CEM) del equipo deberá ser de un nivel que reduzca al mínimo los errores adicionales.
2.3.1.1. Er ror de medi c ión
El analizador no se desviará del punto de calibrado nominal más de un ± 2 % del valor medido o ± 0,3 % del valor máximo de la escala, debiendo tenerse en cuenta el más elevado de estos dos valores.
Nota: A los efectos de esta norma, se entenderá por precisión la desviación de la lectura del analizador de los valores nominales de calibración utilizando un gas de calibración (≡ valor real).
2.3.1.2. Repe tibi lidad
La repetibilidad, definida como 2,5 veces la desviación típica de diez respuestas repetitivas a un determinado gas de calibración o de span, no deberá ser superior a ± 1 % del valor máximo de la escala de concentración para cada campo de medida utilizado por encima de 155 ppm (o ppm C) o a ± 2 % para cada campo de medida utilizado por debajo de 155 ppm (o ppm C).
2.3.1.3. Ruido
La respuesta pico a pico del analizador a los gases de cero y calibración o span en cualquier período de 10 segundos no deberá sobrepasar el 2 % del valor máximo de la escala en todos los campos de medida utilizados.
2.3.1.4. De r iva de c e ro
La deriva de cero durante un período de una hora deberá ser inferior al 2 % del valor máximo de la escala en el campo de medida más bajo utilizado. La respuesta de cero se define como la respuesta media, incluido el ruido, a un gas de cero durante un intervalo de 30 segundos.
2.3.1.5. De r iva de span
La deriva de span durante un período de una hora deberá ser inferior al 2 % del valor máximo de la escala en el campo de medición más bajo utilizado. El span se define como la diferencia entre la respuesta de span y la respuesta de cero. La respuesta de span se define como la respuesta media, incluido el ruido, a un gas de span durante un intervalo de 30 segundos.
2.3.1.6. Ti empo de subida
En el análisis de los gases de escape no diluidos, el tiempo de subida del analizador instalado en el sistema de medición no será superior a 2,5 segundos.
Nota: Sólo mediante la evaluación del tiempo de reacción del analizador no se establece claramente la adecuación de todo el sistema a la realización de pruebas transitorias.
Los volúmenes, en especial los volúmenes muertos, del sistema no solo afectarán al tiempo de transporte de la sonda al analizador, sino también al tiempo de subida. Se definirán también los tiempos de transporte dentro del analizador en tiempo de reacción del analizador, como el convertidor o las trampas de agua dentro de los analizadores de NOx. La determinación del tiempo total de reacción del sistema se describe en el punto 1.11.1 del apéndice 2.
2.3.2. Secado de los gases
Son de aplicación las mismas especificaciones que para el ciclo de prueba NRSC (punto 1.4.2) de la manera que se indica a continuación.
El dispositivo opcional de secado de gases deberá tener un efecto mínimo en la concentración de los gases medidos. Los desecantes químicos no constituyen un método aceptable para la eliminación del agua de la muestra.
2.3.3. Analizadores
Son de aplicación las mismas especificaciones que para el ciclo de prueba NRSC (punto 1.4.3) de la manera que se indica a continuación.
Los gases que se hayan de medir se analizarán con los instrumentos indicados a continuación. En el caso de los analizadores no lineales se permite la utilización de circuitos linealizadores.
2.3.3.1. Aná li s i s de monóxido de carbono (CO)
El analizador de monóxido de carbono será del tipo de absorción de infrarrojos no dispersivo (NDIR).
2.3.3.2. Aná li s i s de dióxido de carbono (CO2)
El analizador de dióxido de carbono será del tipo de “absorción de infrarrojos no dispersivo (NDIR)”.
2.3.3.3. Aná li s i s de hidrocarburos (HC)
El analizador de hidrocarburos deberá ser del tipo de detector de ionización de llama caldeado (HFID), con el detector, válvulas, tuberías, etc., caldeados para mantener los gases a una temperatura de 463 K (190 °C) ± 10 K.
2.3.3.4. Aná li s i s de óxidos de ni trógeno (NOx)
El analizador de óxidos de nitrógeno deberá ser del tipo de detector quimioluminiscente (CLD) o de detector quimioluminiscente caldeado (HCLD) con un convertidor NO2/NO si la medición se realiza en seco. Si la medición se efectúa en húmedo, se utilizará un HCLD con convertidor mantenido a una temperatura superior a 328 K (55 °C), siempre que se cumpla la condición de la comprobación por enfriamiento en agua (véase el punto 1.9.2.2 del apéndice 2 del anexo III).
Tanto con CLD como con HCLD, el circuito de toma de muestras se mantendrá a una temperatura de pared de 328 K a 473 K (55 a 200 °C) hasta el convertidor en el caso de la medición en seco, y hasta el analizador en el caso de la medición en fase húmeda.
2.3.4. Medición de la mezcla aire/combustible
El equipo de medición de la mezcla aire/combustible utilizado para determinar el caudal de gases de escape según lo dispuesto en el punto 2.2.3 será un sensor de la relación aire/combustible de gama amplia o un sensor lambda del tipo Zirconia.
El sensor se colocará directamente en el tubo de escape en donde la temperatura de los gases de escape sea lo suficientemente elevada como para que no haya condensación de agua.
La precisión del sensor con los dispositivos electrónicos incorporados será de:
± 3 % del valor medido λ < 2
± 5 % del valor medido 2 ≤ λ < 5 0 % del valor medido 5 ≤ λ
Para alcanzar dicha precisión, se calibrará el sensor de acuerdo con las instrucciones del fabricante del instrumento.
2.3.5. Toma de muestras de las emisiones de gases
2.3.5.1. Caudal de gase s de escape sin di lui r
Para calcular las emisiones en los gases de escape sin diluir, se aplicarán las mismas especificaciones que al ciclo de prueba NRSC (punto 1.4.4) de la manera que se indica a continuación.
Las sondas de toma de muestras de emisiones gaseosas deberán colocarse como mínimo a 0,5 metros o tres veces el diámetro del tubo de escape, eligiendo el mayor de estos dos valores, antes de la salida del sistema de escape, en la medida en que esto sea posible, y lo bastante cerca del motor para asegurarse de que la temperatura de los gases de escape en la sonda sea de 343 K (70 °C) como mínimo.
En el caso de un motor pluricilíndrico con colector de escape ramificado, la entrada de la sonda se situará suficientemente alejada corriente abajo para garantizar que la muestra sea representativa de las emisiones de escape medias de todos los cilindros. En el caso de los motores pluricilíndricos con grupos de colectores separados, como por ejemplo en un motor de configuración en “V”, es admisible tomar una muestra de cada grupo individualmente y calcular el valor medio de las emisiones de escape. También podrán utilizarse otros métodos que hayan mostrado correlación con los anteriores.
Para el cálculo de las emisiones de escape se utilizará el gasto másico de escape total del motor.
Si en la composición de los gases de escape influyese cualquier sistema de postratamiento del escape, la muestra de gases de escape se tomará antes de dicho dispositivo en las pruebas de la fase I y a continuación de tal dispositivo en las pruebas de la fase II.
2.3.5.2. Caudal de gase s de escape di luidos
Si se utiliza un sistema de dilución sin restricción del caudal, se respetarán las especificaciones siguientes:
El tubo de escape situado entre el motor y el sistema de dilución de flujo total deberá ser conforme a los requisitos del anexo VI.
La o las sondas de toma de muestras para emisiones de gases se instalarán en el túnel de dilución, en un punto donde el aire de dilución y los gases de escape se mezclen perfectamente y cerca de la sonda de toma de muestras de partículas.
Por regla general, la toma de muestras puede efectuarse de dos maneras:
— los contaminantes se recogen en una bolsa de toma de muestras durante el ciclo y se miden tras finalizar la prueba,
— los contaminantes se muestrean continuamente y se integran a lo largo del ciclo; este método es obligatorio para los HC y NOx.
La toma de muestras de las concentraciones básicas se efectuará en un punto anterior al túnel de dilución utilizando una bolsa de toma de muestras y se restarán de la concentración de emisiones de acuerdo con el punto 2.2.3 del apéndice 3.
2.4. Determinación de las partículas
Para la determinación del contenido de partículas se requiere un sistema de dilución. La dilución puede efectuarse mediante un sistema de dilución de flujo parcial o un sistema de dilución de flujo total. La capacidad del caudal del sistema de dilución deberá ser suficiente para eliminar por completo la condensación de agua en los sistemas de dilución y de toma de muestras, y mantener la temperatura de los gases de escape diluidos entre 315 K (42 °C) y 325 K (52 °C) inmediatamente antes de los portafiltros. Si la humedad del aire es elevada, se permitirá la deshumidificación del aire de dilución antes de su entrada en el sistema de dilución. Si la temperatura ambiente es inferior a 293 K (20 °C), se recomienda precalentar el aire de dilución por encima del límite de temperatura de 303 K (30 °C). No obstante, la temperatura del aire diluido no deberá exceder de 325 K (52 °C) antes de la introducción de los gases de escape en el túnel de dilución.
La sonda de toma de muestras de partículas se instalará a muy poca distancia de la sonda de toma de muestras de las emisiones de gases y la instalación será conforme a lo dispuesto en el punto 2.3.5.
Para determinar la masa de partículas se requiere un sistema de toma de muestras de partículas, filtros de toma de partículas, una balanza graduada en microgramos y una cámara de pesaje de temperatura y humedad controladas.
Características del sistema de dilución de flujo parcial
El sistema de dilución de flujo parcial deberá diseñarse de manera que divida la corriente de escape en dos fracciones, la más pequeña de las cuales se diluirá con aire y a continuación se utilizará para la medición del contenido de partículas. Por ello es esencial determinar la relación de dilución con gran exactitud. Pueden utilizarse diferentes métodos de división, dependiendo en gran medida el equipo y los procedimientos de toma de muestras que hayan de utilizarse del tipo de método de división empleado (punto 1.2.1.1 del anexo VI).
Para controlar el sistema de dilución de flujo parcial es necesario un sistema que reaccione más rápido. El tiempo de transformación del sistema se determinará mediante el procedimiento descrito en el punto 1.11.1 del apéndice 2.
Si el tiempo combinado de transformación de la medición del caudal de escape (véase el punto anterior) y el sistema de dilución de flujo parcial es inferior a 0,3 segundos, se podrá utilizar el control en línea. Si el tiempo de transformación es superior a 0,3 segundos, se utilizará un control anticipado basado en la realización de una prueba pregrabada. En este caso, el tiempo de subida será ≤ 1 segundo y el tiempo de retraso de la combinación ≤ 10 segundos.
La reacción de todo el sistema estará diseñada de manera que se obtenga una muestra representativa de las partículas, GSE, proporcional al gasto másico de escape. Para determinar la proporcionalidad, se realizará un análisis de regresión de GSE en relación con GEXHW a un ritmo mínimo de adquisición de datos de 5 Hz cumpliendo los criterios siguientes:
— el coeficiente de correlación r2 de la regresión lineal entre GSE y GEXHW no será inferior a 0,95,
— el error típico de cálculo de GSE en GEXHW no será superior al 5 % del GSE máximo,
— la intersección GSE de la línea de regresión no será superior a ± 2 % del GSE máximo.
Si se quiere, se podrá realizar una prueba previa y utilizarse la señal del gasto másico de escape para controlar el caudal de la muestra en el sistema de partículas (control previo). Ese procedimiento será obligatorio si el tiempo de transformación del sistema de partículas t50,P o el tiempo de transformación de la señal del gasto másico de escape t50,F son > 0,3 segundos. Se consigue un control correcto del sistema de dilución de flujo parcial si la marca temporal de GEXHW,pre de la prueba previa, que controla GSE, es desplazada un tiempo anticipado de t50,P + t50,F.
Para establecer la correlación entre GSE y GEXH, se utilizarán los datos registrados durante la prueba real, con el tiempo GEXHW alineado por t50,F referido a GSE (ninguna contribución de t50,P a la alineación del tiempo). Es decir, el desplazamiento temporal entre GEXHW y GSE es la diferencia entre sus tiempos de transformación que se determinaron en el punto 2.6 del apéndice 2.
En el caso de los sistemas de dilución de flujo parcial, tiene especial importancia la exactitud del caudal de la muestra GSE si no se mide directamente y se determina mediante la medición de la diferencia de caudales:
GSE= GTOTW— GDILW
En este caso no basta una precisión de ± 2 % para GTOTW y GDILW para garantizar una precisión de GSE admisible. Si el caudal de gas se determina por medición de la diferencia de caudales, el error máximo de la diferencia deberá ser tal que la precisión de GSE esté dentro de la tolerancia de ± 5 % cuando la relación de dilución sea inferior a 15. Puede calcularse tomando la media cuadrática de los errores de cada instrumento.
Para obtener una precisión de GSE admisible, se puede utilizar cualquiera de los métodos siguientes:
a) la precisión absoluta de GTOTW y GDILW es ± 0,2 %, lo que garantizar una precisión de GSE de ≤ 5 % con una relación de dilución de 15. Sin embargo, se producirán errores mayores si la relación de dilución es superior;
b) el calibrado de GDILW en relación con GTOTW se realiza de manera que se obtenga la misma exactitud que en a) para GSE. Véanse los detalles de esta calibración en el punto 2.6 del apéndice 2;
c) la precisión de GSE se determina indirectamente a partir de la precisión de la relación de dilución determinada por un gas indicador, por ejemplo: CO2. Es necesaria de nuevo una precisión equivalente a la del método a) para GSE;
d) la precisión absoluta de GTOTW y GDILW no supera ± 2 % del valor máximo de la escala, el error máximo de la diferencia entre GTOTW y GDILW no supera 0,2 % y el error de linearidad no es superior a ± 0,2 % del GTOTW más elevado registrado durante la prueba.
2.4.1. Filtros de toma de muestras de partículas
2.4.1.1. Característica de los filtros
Para las pruebas de certificación se requieren filtros de fibra de vidrio revestida con fluorocarbono o filtros de membrana a base de fluorocarbono. Para aplicaciones especiales pueden utilizarse filtros de materiales diferentes. Todos los tipos de filtro deberán tener una capacidad de retención de DOP (dioctilftalato) de 0,3 µm del 99 % como mínimo, con una velocidad frontal de los gases comprendida entre 35 y 100 cm/s. Cuando se realicen pruebas de correlación entre laboratorios o entre un fabricante y un organismo de homologación, deberán utilizarse filtros de idéntica calidad.
2.4.1.2. Tamaño de los filtros
Los filtros de partículas deberán tener un diámetro de 47 mm (diámetro de mancha de 37 mm) como mínimo. Pueden utilizarse filtros de mayor diámetro (punto 2.4.1.5).
2.4.1.3. Filtros primarios y auxiliares
La toma de muestras de gases de escape diluidos se realizará con una pareja de filtros acoplados en serie (un filtro primario y uno auxiliar) durante la secuencia de prueba. El filtro auxiliar no deberá estar situado a más de 100 mm corriente abajo del filtro primario, ni en contacto con este último.
Los filtros podrán pesarse por separado o formando pareja con los lados de mancha enfrentados.
2.4.1.4. Velocidad frontal en el filtro
Se deberá conseguir una velocidad frontal de paso de los gases por el filtro de 35 a 100 cm/s. El incremento de la caída de presión entre el comienzo y el final de la prueba no será superior a 25 kPa.
2.4.1.5. Carga de los filtros
En el cuadro siguiente se indica la carga mínima de los filtros recomendada para los tamaños más comunes de filtros. En el caso de filtros mayores, la carga mínima del filtro será de 0,065 mg/ 1 000 mm2 del área del filtro.
Diámetro del filtro
(mm)
Diámetro de mancha recomendado
(mm)
Carga mínima recomendada
(mg)
47 37 0,11
70 60 0,25
90 80 0,41
110 100 0,62
2.4.2. Características de la cámara de pesaje y de la balanza analítica
2.4.2.1. Condi c ione s de la cáma ra de pesaje
La temperatura de la cámara (o de la sala) en la que se acondicionen y pesen los filtros de partículas deberá mantenerse a 295 K (22 °C) con una tolerancia de ± 3 K durante el acondicionamiento y pesaje de todos los filtros. La humedad deberá mantenerse a un punto de rocío de 282,5 K (9,5 °C) con una tolerancia de ± 3 K y a una humedad relativa de 45 ± 8 %.
2.4.2.2. Pe saje de los fi ltros de re fe r enci a
El ambiente de la cámara (o de la sala) deberá estar libre de contaminantes ambientales (por ejemplo, polvo) que puedan depositarse en los filtros de partículas durante su estabilización. Se permitirán alteraciones en las características de la sala de pesaje señaladas en el punto 2.4.2.1 si la duración de tales alteraciones no excede de 30 minutos. La sala de pesaje deberá cumplir las condiciones requeridas antes de la entrada del personal en la sala. Deberán pesarse como mínimo dos filtros o dos parejas de filtros, nuevos, no más de cuatro horas antes del pesaje de los filtros (parejas) de muestra pero preferiblemente al mismo tiempo que éstos. Deberán ser del mismo tamaño y material que los filtros de muestra.
Si el peso medio de los filtros de referencia (o parejas de filtros de referencia) varía, entre pesajes de filtros de muestra, en más de 10 µg, se desecharán todos los filtros de muestra y se repetirá la prueba de emisiones.
Si no se cumplen los criterios de estabilidad de la sala de pesaje señalados en el punto 2.4.2.1 pero el pesaje del filtro (o pareja) de referencia satisface los criterios indicados, el fabricante del motor podrá elegir entre aceptar los pesos de los filtros de muestra o anular las pruebas, arreglar el sistema de control de la sala de pesaje y repetir la prueba.
2.4.2.3. Balanza analí ti ca
La balanza analítica utilizada para determinar los pesos de todos los filtros deberá tener una precisión (desviación típica) de 2 µg y una resolución de 1 µg (1 dígito = 1 µg) especificada por el fabricante de la misma.
2.4.2.4. Eliminac ión de los efec tos de la e le ctr i cidad es tática
Para eliminar los efectos de la electricidad estática se deberán neutralizar los filtros antes del pesaje, por ejemplo con un neutralizador Polonium o un dispositivo de efecto análogo.
2.4.3. Prescripciones adicionales para la medición de partículas
Todos los componentes del sistema de dilución y del sistema de toma de muestras, desde el tubo de escape hasta el soporte del filtro, que estén en contacto con gases de escape sin tratar y diluidos deberán estar diseñados de manera que se reduzca al mínimo el depósito o la alteración de las partículas.
Todos los componentes estarán hechos de materiales conductores de la electricidad que no reaccionen con los componentes de los gases de escape y deberán estar conectados eléctricamente a tierra para evitar efectos electrostáticos.».
6) El apéndice 2 queda modificado como sigue:
a) el título queda modificado como sigue:
«Apéndice 2
PROCEDIMIENTO DE CALIBRADO [NRSC Y NRTC (1)]
___________________
(1) El procedimiento de calibrado es el mismo para las pruebas NRSC y NRTC, excepto en lo que se refiere a los requisitos especificados en los puntos 1.11 y 2.6.»;
b) el punto 1.2.2. queda modificado como sigue:
Al final del texto actual se añade el texto siguiente:
«Esta precisión implica el conocimiento de que los gases primarios utilizados en la mezcla tienen una precisión mínima de ± 1 % de acuerdo con las normas nacionales e internacionales sobre gases. La verificación se realizará a un valor entre el 15 y el 50 % del valor máximo de la escala para cada calibración que incorpore un mezclador. Se podrá efectuar una verificación adicional utilizando otro gas de calibrado si la primera verificación ha fallado.
Como alternativa, el mezclador puede comprobarse con un instrumento que sea lineal por naturaleza, por ejemplo, que utilice gas NO con un CLD. El valor de span del instrumento se ajustará con el gas de span directamente conectado al mismo. El mezclador se comprobará en los valores utilizados y el valor nominal se comparará con la concentración medida del instrumento. La diferencia en cada punto será del orden de ± 1 % del valor nominal.
Se podrán utilizar otros métodos basados en los métodos técnicos adecuados con el consentimiento previo de todos los interesados.
Nota: Se recomienda un divisor de gases cuya precisión sea de ± 1 % para establecer la curva exacta de calibración del analizador. El divisor de gases será calibrado por el fabricante del instrumento.»;
c) el punto 1.5.5.1 queda modificado como sigue:
i) la primera frase se sustituye por el texto siguiente:
«La curva de calibración del analizador se determina con seis puntos de calibración como mínimo (excluyendo el cero) espaciados lo más uniformemente posible.»,
ii) el párrafo tercero se sustituye por el texto siguiente:
«La curva de calibración no deberá diferir en más de ± 2 % del valor nominal de cada punto de calibración ni en más de ± 0,3 % del valor máximo de la escala a cero.»;
d) en el punto 1.5.5.2, el último párrafo se sustituye por el texto siguiente:
«La curva de calibración no deberá diferir en más de ± 4 % del valor nominal de cada punto de calibración ni en más de ± 0,3 % del valor máximo de la escala a cero.»;
e) el punto 1.8.3 se sustituye por el texto siguiente:
«La interferencia de oxígeno se comprobará al poner un analizador en servicio y después de largos intervalos de utilización.
Se escogerá un campo de medida en el que los gases de comprobación de la interferencia de oxígeno se sitúen en el 50 % superior. La prueba se realizará con el horno a la temperatura necesaria.
1.8.3.1. Gases de interferencia de oxígeno
Los gases de comprobación de la interferencia de oxígeno contendrán propano con 350 ppmC ÷ 75 ppmC de hidrocarburos. El valor de concentración se determinará con arreglo a las tolerancias del gas de calibración mediante un análisis cromatográfico de los hidrocarburos totales más impurezas o mediante una mezcla dinámica. El nitrógeno será el diluyente predominante, siendo el resto oxígeno.
Las mezclas exigidas en las pruebas de los motores diésel son las siguientes:
Concentración de O2 Balanza
21 (20 a 22) Nitrógeno
10 (9 a 11) Nitrógeno
5 (4 a 6) Nitrógeno
1.8.3.2. Procedimiento
a) Se pondrá el analizador a cero.
b) Se comprobará el analizador con gas de span y la mezcla de 21 % de oxígeno.
c) Se volverá a comprobar la respuesta de cero. Si ha cambiado más de un 0,5 % del valor máximo de la escala, se repetirán los ajustes de las letras a) y b).
d) Se introducirán los gases de comprobación de interferencia de oxígeno al 5 y al 10 %.
e) Se volverá a comprobar la respuesta de cero. Si ha cambiado más de un ± 1 % del valor máximo de la escala, se repetirá la prueba.
f) Se calculará la interferencia de oxígeno (% O2I) para cada mezcla de la letra d) de la manera siguiente:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 46
A = concentración de hidrocarburos (ppmC) del gas de span utilizado en la letra b)
B = concentración de hidrocarburos (ppmC) de los gases de comprobación de la interferencia de oxígeno utilizados en la letra d) del presente punto
C = respuesta del analizador
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 46
D = porcentaje de la respuesta del analizador en la escala máxima debido a A
g) El porcentaje de interferencia de oxígeno (% O2I) será inferior al ± 3,0 % en todos los gases de comprobación de la interferencia de oxígeno requeridos antes de la prueba.
h) Si la interferencia de oxígeno es superior a un ± 3,0 %, el caudal de aire por encima y por debajo de las prescripciones del fabricante se ajustará de modo incremental, repitiendo el punto 1.8.1 para cada caudal.
i) Si la interferencia de oxígeno es superior a ± 3,0 %, después de ajustar el caudal de aire, deberá variarse el caudal de combustible y después el caudal de la muestra, repitiendo la optimización del punto 1.8.1 para cada nuevo ajuste.
j) Si la interferencia de oxígeno sigue siendo superior a ± 3,0 %, se reparará o reemplazará el analizador, el combustible FID o el aire del quemador antes de la prueba. Después se repetirá esta operación tras reparar o sustituir el equipo o los gases.»;
f) el actual punto 1.9.2.2 queda modificado como sigue:
i) el párrafo primero se sustituye por el texto siguiente:
«Esta comprobación sólo es aplicable a las mediciones de concentración de gas en húmedo. Para el cálculo de la amortiguación por agua, se tendrá en cuenta la dilución del gas de span de NO con vapor de agua y la adaptación de la escala de concentración de vapor de agua de la mezcla a la esperada durante la prueba. Se hará pasar por el (H)CLD un gas de span de NO con una concentración del 80 al 100 % del valor máximo de la escala correspondiente al campo operativo normal y se registrará el valor de NO como D. Se hará barbotear por agua, a la temperatura ambiente, el gas de NO y a continuación se le hará pasar por el (H)CLD y se registrará el valor de NO como C. Se determinará la temperatura del agua y se registrará como F. Se determinará la presión de vapor de saturación de la mezcla correspondiente a la temperatura (F) del agua de la cuba de borboteo y se registrará como G. La concentración de vapor de agua (en %) de la mezcla se calculará como sigue:»,
ii) el párrafo tercero se sustituye por el texto siguiente:
«y se registrará como De. Para el escape diésel se efectuará un cálculo estimado de la máxima concentración (en %) de vapor de agua en el escape esperada en la prueba, a partir de la máxima concentración de CO2 en el escape o de la concentración del gas de span de CO2 no diluido (valor A medido de acuerdo con el punto 1.9.2.1), suponiendo una relación atómica H/C de 1,8 a 1, utilizando la fórmula siguiente»;
g) se añade el punto siguiente:
«1.11. Requisitos adicionales de calibración para las mediciones de gases de escape sin diluir en las pruebas NRTC
1.11.1. Comprobación del tiempo de reacción del sistema analítico
Los ajustes del sistema para evaluar el tiempo de reacción serán exactamente los mismos que durante la medición de la realización de la prueba (es decir, presión, caudal, ajustes del filtro de los analizadores y todas las demás influencias sobre el tiempo de reacción). La determinación del tiempo de reacción se efectuará cambiando el gas directamente en la entrada de la sonda de toma de muestras. El cambio de gas se realizará en menos de 0,1 segundos. Los gases utilizados en la prueba darán lugar a un cambio de la concentración del 60 % del FS como mínimo.
Se registrará la indicación de concentración de cada uno de los componentes del gas. Por tiempo de respuesta se entenderá la diferencia temporal entre el cambio de gas y el cambio adecuado de la concentración registrada. El tiempo de reacción del sistema (t90) consiste en el tiempo de retraso del detector de medición y el tiempo de subida del detector. Por tiempo de retraso se entiende el tiempo desde el cambio (t0) hasta que la reacción sea el 10 % de la lectura final (t10). Por tiempo de subida se entiende el tiempo entre la reacción al 10 % y al 90 % del valor final medido (t90 — t10).
Para el alineamiento temporal del analizador y las señales del caudal de escape en el caso de la medición sin dilución, se entenderá por tiempo de transformación el tiempo desde el cambio (t0) hasta que la reacción es el 50 % del valor final medido (t50).
El tiempo de reacción del sistema será ≤ 10 segundos, con un tiempo de subida ≤ 2,5 segundos para todos los componentes limitados (CO, NOx, HC) y todos los campos de medida utilizados.
1.11.2. Calibración del analizador de gas indicador para la medición del caudal de escape
La calibración del analizador con el que se mide la concentración del gas indicador, en caso de que se use uno, se realizará con el gas patrón.
La curva de calibración se determinará en al menos 10 puntos de calibración (excepto el cero) espaciados de modo que la mitad de los puntos de calibración queden situados entre el 4 y el 20 % del valor máximo de la escala del analizador y el resto entre el 20 y el 100 % del valor máximo de dicha escala. La curva de calibración se calcula por el método de los mínimos cuadrados.
La curva de calibración no deberá diferir en más de ± 1 % del valor máximo de la escala a partir del valor nominal de cada punto de calibración, en la gama del 20 al 100 % del valor máximo de la escala. Tampoco debe diferir más de ± 2 % del valor nominal en la gama del 4 al 20 % del valor máximo de la escala.
El analizador se ajustará a cero y se comprobará con gas de span antes de realizar la prueba, utilizando un gas de cero y un gas de span cuyo valor nominal sea superior al 80 % del valor máximo de la escala del analizador.»;
h) el punto 2.2 se sustituye por el texto siguiente:
« 2.2. El calibrado de los caudalímetros de gas y de los instrumentos de medición de caudal deberá realizarse de conformidad con las normas nacionales o internacionales pertinentes.
El error máximo del valor medido deberá estar dentro de la tolerancia de ± 2 % de la lectura.
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 48
En el caso de los sistemas de dilución de flujo parcial, tiene especial importancia la exactitud del caudal de la muestra GSE si no se mide directamente y se determina mediante la medición de la diferencia de caudales:
GSE = GTOTW— GDILW
En este caso no basta una precisión de ± 2 % para GTOTW y GDILW para garantizar una precisión de GSE admisible. Si el caudal de gas se determina por medición de la diferencia de caudales, el error máximo de la diferencia deberá ser tal que la precisión de GSE esté dentro de la tolerancia de ± 5 % cuando la relación de dilución sea inferior a 15. Puede calcularse tomando la media cuadrática de los errores de cada instrumento.»;
i) se añade el punto siguiente:
«2.6. Requisitos adicionales de calibración para los sistemas de dilución de flujo parcial
2.6.1. Calibrado periódico
Se el caudal del gas de muestra se determina mediante la medición de las diferencias de caudal, se calibrará el caudalímetro o los instrumentos de medición del caudal mediante uno de los procedimientos siguientes, de manera que el caudal de la sonda GSE en el túnel respete los requisitos de precisión del punto 2.4 del apéndice I:
El caudalímetro de GDILW está conectado en serie al caudalímetro de GTOTW, estando calibrada la diferencia entre ambos caudalímetros en al menos 5 puntos de ajuste con valores de caudal equidistantes entre el valor GDILW más bajo utilizado durante la prueba y el valor de GTOTW utilizado durante la prueba. Se podrá circunvalar el túnel de dilución.
Se conectará en serie un dispositivo calibrado del gasto másico al caudalímetro de GTOTW y se verificará su precisión para el valor utilizado en la prueba. Seguidamente se conectará en serie el dispositivo calibrado de gasto másico al caudalímetro de GDILW y se comprobará su precisión en al menos 5 ajustes correspondientes a una relación de dilución de entre 3 y 50 en relación con el GTOTW utilizado durante la prueba.
Se desconectará del escape el tubo de transferencia TT y se conectará un dispositivo calibrado de medición del caudal con un campo adecuado para medir GSE. Después se ajustará GTOTW al valor utilizado durante la prueba y se ajustará consecutivamente GDILW a por lo menos 5 valores correspondientes a las relaciones de dilución “q” entre 3 y 50. Como alternativa, se podrá aportar un recorrido especial de calibración del caudal que circunvale el túnel, pero en el que el aire total y el diluido pasen a través de los medidores correspondientes como en la prueba actual.
Se introducirá un gas marcador en el tubo de transferencia TT. Este gas marcador podrá ser uno de los componentes de los gases de escape como, por ejemplo, CO2 o NOx . Se medirá el componente del gas marcador después de la dilución en el túnel. Esta operación se realizará para los 5 índices de dilución entre 3 y 50. La precisión del caudal de la muestra se determina a partir de la relación de dilución q:
GSE = GTOTW/q
La precisión de los analizadores de gas se tendrá en cuenta para garantizar la precisión de GSE.
2.6.2. Comprobación del caudal de carbono
Se recomienda encarecidamente una comprobación del caudal de carbono utilizando gases de escape reales para detectar problemas de medición y control y verificar el buen funcionamiento del sistema de dilución de flujo parcial. La comprobación del caudal de carbono se efectuará por lo menos cada vez que se instale un motor nuevo o se cambie algo significativo de la configuración de la celda de prueba.
El motor funcionará a la carga y velocidad de giro del par máximas o en cualquier modalidad de estado continuo que genere al menos un 5 % de CO2. El sistema de toma de muestras de flujo parcial funcionará con un factor de dilución de aproximadamente 15 a 1.
2.6.3. Comprobación previa a la prueba
Se realizará una comprobación previa a la prueba dos horas antes de la realización de la misma como sigue:
La precisión de los caudalímetros se verificará con el mismo método utilizado para el calibrado en al menos dos puntos, incluidos los valores del caudal de GDILW que corresponden a los índices de dilución entre 5 y 15 para el valor de GTOTW utilizado durante la prueba.
Si se puede demostrar mediante el registro del procedimiento de calibrado descrito anteriormente que el calibrado del caudalímetro es estable durante un período de tiempo más largo, podrá omitirse la comprobación previa a la prueba.
2.6.4. Determinación del tiempo de transformación
Los ajustes del sistema para la evaluación del tiempo de transformación serán exactamente los mismos que durante la medición de la realización de la prueba. El tiempo de transformación se determinará mediante el método siguiente:
Se conectará en serie a la sonda y estrechamente asociado a esta un caudalímetro de referencia independiente con un campo de medición apropiado al caudal de la sonda. El caudalímetro tendrá un tiempo de transformación inferior a 100 ms para el volumen de caudal utilizado para medir el tiempo de reacción, con una restricción del caudal lo suficientemente baja como para no afectar a las prestaciones dinámicas del sistema de dilución de flujo parcial y conforme con los métodos técnicos apropiados.
Se efectuará un cambio escalonado del caudal de escape (o del aire de escape si se calcula el caudal de escape) que entra en el sistema de dilución de flujo parcial partiendo de un caudal bajo hasta llegar, al menos, al 90 % del valor máximo de la escala. El accionador del cambio escalonado será el mismo que el utilizado para poner en marcha el control anticipado en las pruebas reales. Se registrarán el estímulo escalonado del caudal de escape y la reacción del caudalímetro a un ritmo de toma de muestras de al menos 10 Hz.
A partir de esos datos, se determinará el tiempo de transformación del sistema de dilución de flujo parcial, que será el tiempo desde el principio del estímulo del escalón hasta el punto del 50 % de la reacción del caudalímetro. De manera similar, se determinará el tiempo de transformación de la señal GSE del sistema de dilución de flujo parcial y de la señal GEXHW del caudalímetro de escape. Estas señales se utilizan en las comprobaciones de regresión realizadas después de cada prueba (punto 2.4 del apéndice I).
Se repetirá el cálculo por lo menos 5 veces con estímulos de subida y caída y se calculará la media de los resultados. Se restará de este valor el tiempo de transformación interno (< 100 ms) del caudalímetro de referencia. Este es el valor de anticipación del sistema de dilución de flujo parcial que se aplicará de acuerdo con el punto 2.4 del apéndice I.».
7) Se añade la sección siguiente:
«3. CALIBRADO DEL SISTEMA CVS
3.1. Generalidades
Se calibrará el sistema CVS utilizando un caudalímetro preciso y los medios para modificar las condiciones de funcionamiento.
Se medirá el caudal que circula por el sistema en distintas condiciones de funcionamiento. Asimismo, los parámetros de control del sistema se medirán y se relacionarán con el caudal.
Pueden utilizarse distintos tipos de caudalímetros, por ejemplo, un tubo Venturi calibrado, un caudalímetro
laminar calibrado o un turbinímetro calibrado.
3.2. Calibrado de la bomba volumétrica (PDP)
Todos los parámetros relacionados con la bomba se medirán al mismo tiempo que los parámetros relacionados con el Venturi de calibración que está conectado en serie con la bomba. El caudal calculado (en m3/ min en la entrada de la bomba, para una presión y temperatura absolutas) se representará gráficamente en relación con una función correlacional que represente el valor de una combinación específica de parámetros de la bomba. A continuación se determinará la ecuación lineal que relaciona el caudal de la bomba y la función correlacional. Si un sistema CVS posee un accionamiento de varias velocidades, se efectuará el calibrado para cada uno de los campos utilizados.
La temperatura se mantendrá estable durante el calibrado.
Las fugas en las conexiones y los conductos entre el Venturi de calibrado y la bomba CVS serán inferiores al 0,3 % del punto de caudal más bajo (reducción más elevada y punto de velocidad de giro PDP más bajo).
3.2.1. Análisis de los datos
El caudal de aire (Qs) para cada posición del limitador (mínimo 6 posiciones) se calculará en m3 normalizados/ min a partir de los datos del caudalímetro, utilizando el método prescrito por el fabricante. A continuación se convertirá el caudal de aire a caudal de la bomba (V0) en m3/rev a una temperatura y presión absolutas en la entrada de la bomba, de la manera siguiente:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 50
siendo
Qs = caudal de aire en condiciones normales (101,3 kPa, 273 K) (en m3/s)
T = temperatura en la entrada de la bomba (en K)
pA = presión absoluta en la entrada de la bomba (pB - p1) (en kPa)
n = velocidad de la bomba (en rev/s).
Para tener en cuenta la interacción de las variaciones de presión en la bomba y la pérdida de la bomba, se calculará la función correlacional (X0) entre la velocidad de la bomba, la diferencia de presión entre la entrada y la salida de la bomba y la presión absoluta en la salida de la bomba, de la manera siguiente:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 50
siendo
pA = presión absoluta en la salida de la bomba (en kPa).
Se realizará un ajuste lineal por el método de los mínimos cuadrados a fin de generar la ecuación de calibrado, como sigue:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 50
D0 y “m” son las constantes de intersección y de pendiente, respectivamente, que describen las líneas de regresión.
Para un sistema CVS que disponga de varias velocidades, las curvas de calibrado generadas para los distintos caudales de la bomba serán aproximadamente paralelas y los valores de intersección (D0) aumentarán de manera inversamente proporcional al caudal de la bomba.
Los valores calculados con la ecuación presentarán una diferencia máxima de ± 0,5 % respecto al valor de V0 medido. Los valores de “m” variarán de una bomba a otra. El flujo de partículas acabará por provocar un descenso de la pérdida de la bomba, que se refleja en que los valores de “m” son menores. Así pues, el calibrado tendrá lugar a la puesta en servicio de la bomba, después de una reparación importante, y si la verificación total del sistema (punto 3.5) indica que se ha producido una variación de la pérdida.
3.3. Calibrado del tubo Venturi de caudal crítico (CFV)
El calibrado del CFV se basa en la ecuación de caudal para un Venturi crítico. El caudal de gas es una función de la presión y la temperatura de entrada, como se indica a continuación:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 51
siendo
Kv = coeficiente de calibrado
pA = presión absoluta en la entrada del Venturi (en kPa)
T = temperatura en la entrada del Venturi (en K).
3.3.1. Análisis de los datos
El caudal de aire (Qs) para cada posición del limitador (mínimo 8 posiciones) se calculará en m3 normalizados/ min a partir de los datos del caudalímetro, utilizando el método prescrito por el fabricante. El coeficiente de calibrado se calculará a partir de los datos de calibrado para cada posición, de la manera siguiente:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 51
siendo
Qs = caudal de aire en condiciones normales (101,3 kPa, 273 K) (en m3/s)
T = temperatura en la entrada del Venturi (en K)
pA = presión absoluta en la entrada del Venturi (en kPa)
Para determinar la gama del caudal crítico, Kv se representará gráficamente como una función de la presión en la entrada del Venturi. Para el caudal crítico (de estrangulación), Kv tendrá un valor relativamente constante.
A medida que disminuye la presión (aumenta el vacío), el Venturi queda menos estrangulado y Kv disminuye, lo que indica que el CFV funciona fuera del margen admisible.
Para un mínimo de ocho puntos en la región del caudal crítico, se calculará el Kv medio y la desviación normal. La desviación normal no superará ± 0,3 % del KV medio.
3.4. Calibrado del Venturi subsónico (SSV)
El calibrado del SSV se basa en la ecuación de caudal para un Venturi subsónico. El caudal de gas es una función de la presión y temperatura de entrada, la caída de la presión en la entrada y la boca del SSV, como se indica a continuación:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 51
siendo
A0 = colección de constantes y conversiones de unidades
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 51
d = diámetro de la boca de SSV (en metros)
Cd = coeficiente de descarga de SSV
PA = presión absoluta en la entrada del Venturi (en kPa)
T = temperatura en la entrada del Venturi (en K)
3.4.1. Análisis de los datos
El caudal de aire (QSSV) para cada posición del caudal (mínimo 16 posiciones) se calculará en m3 normalizados/ min a partir de los datos del caudalímetro, utilizando el método prescrito por el fabricante. El coeficiente de descarga se calculará a partir de los datos de calibrado para cada posición, de la manera siguiente:
FORMULA OMITIDAEN PÁGINA 52
siendo
QSSV = caudal de aire en condiciones normales (101,3 kPa, 273 K) (en m3/s)
T = temperatura en la entrada del Venturi (en K)
d = diámetro de la boca de SSV (en metros)
Para determinar la gama del caudal subsónico, se representará gráficamente Cd como una función del número Reynolds en la boca del SSV. Se calculará Re en la boca de SSV utilizando la fórmula siguiente:
FORMULAOMITIDA EN PÁGINA 52
siendo
A1 = colección de constantes y conversiones de unidades
QSSV = caudal de aire en condiciones normales (101,3 kPa, 273 K) (en m3/s)
T = temperatura en la entrada del Venturi (EN K)
d = diámetro de la boca de SSV (en metros)
µ = viscosidad absoluta o dinámica del gas calculada mediante la fórmula siguiente:
siendo:
TABLA OMITIDA EN PÁGINA 52
Como es necesario conocer el valor de QSSV para la fórmula Re, los cálculos deben comenzar con un valor inicial de QSSV o Cd del Venturi de calibrado supuesto y repetirse hasta que QSSV converja. El método de convergencia tendrá una precisión mínima de 0,1 %.
Para un mínimo de 16 puntos en la región subsónica del caudal, los valores de Cd calculados a partir de la ecuación que se ajusta a la curva de calibrado resultante no variarán más de ± 0,5 % del Cd medido en cada punto de calibrado.
3.5. Verificación total del sistema
La precisión total del sistema de muestro CVS y del sistema analítico se determinará introduciendo una masa conocida de un gas contaminante en el sistema mientras éste funciona normalmente. El contaminante se analiza y la masa se calcula de conformidad con el punto 2.4.1 del apéndice 3 del anexo III, excepto en el caso del propano, para el que se utiliza un factor de 0,000472 en lugar de 0,000479 para HC. Se utilizará cualquiera de las dos técnicas siguientes.
3.5.1. Medición con un orificio de caudal crítico
Se introducirá una cantidad determinada de gas puro (propano) en el sistema CVS a través de un orificio crítico calibrado. Si la presión de entrada es lo suficientemente alta, el caudal, que se regula mediante el orificio de caudal crítico, es independiente de la presión de salida del orificio (caudal crítico). El sistema CVS funcionará como en una prueba normal de gases de escape por espacio de 5 a 10 minutos aproximadamente.
Se analizará una muestra de gas con el equipo habitual (bolsa de toma de muestras o método de integración) y se calculará la masa del gas. La masa así determinada no diferirá en más del ± 3 % de la masa conocida del gas inyectado.
3.5.2. Medición por medio de una técnica gravimétrica
El peso de un cilindro pequeño lleno de propano se determinará con una precisión de ± 0,01 gramos. Por espacio de 5 a 10 minutos aproximadamente, el sistema CVS funcionará como en una prueba normal de gases de escape, mientras se inyecta monóxido de carbono o propano en el sistema. La cantidad de gas puro introducido se determinará por medio del pesaje diferencial. Se analizará una muestra de gas con el equipo habitual (bolsa de toma de muestras o método de integración) y se calculará la masa del gas. La masa así determinada no diferirá en más del ± 3 % de la masa conocida del gas inyectado.».
8) El apéndice 3 queda modificado como sigue:
a) se introduce, para este apéndice, el título siguiente: «EVALUACIÓN DE LOS DATOS Y CÁLCULOS»;
b) el título de la sección 1 se sustituye por el siguiente: «EVALUACIÓN DE LOS DATOS Y CÁLCULOS (PRUEBA NRSC)»;
c) el punto 1.2. se sustituye por el texto siguiente:
«1.2. Emisiones de partículas
Para la evaluación de las partículas se registrarán, por cada modalidad, las masas totales (MSAM, i) de las muestras que han pasado por los filtros. Los filtros se devolverán a la cámara de pesaje y se acondicionarán durante una hora como mínimo, pero no durante más de ochenta horas, y a continuación se pesarán. Se anotará el peso bruto de los filtros y se restará la tara (véase el punto 3.1 del anexo III). La masa de partículas (Mf en el método del filtro único; Mf, i en el método de los filtros múltiples) es la suma de las masas de partículas recogidas en los filtros primarios y auxiliares. Si hubiere que aplicar corrección de base, se registrarán la masa (MDIL) de aire de dilución que pase por los filtros y la masa de partículas (Md). Si se ha efectuado más de una medición, se calculará el cociente Md/MDIL para cada una de las mediciones y se determinarán los valores medios.»;
d) el punto 1.3.1 se sustituye por el texto siguiente:
«1.3.1. Determinación del caudal de gases de escape
El caudal de gases de escape (GEXHW) se determinará, para cada modalidad, de acuerdo con los puntos 1.2.1 a 1.2.3 del apéndice 1 del anexo III.
Cuando se utilice un sistema de dilución de flujo total, el caudal total de gases de escape diluidos (GTOTW) se determinará, para cada modalidad, de acuerdo con el punto 1.2.4 del apéndice 1 del anexo III.»;
e) los puntos 1.3.2 a 1.4.6 se sustituyen por el texto siguiente:
«1.3.2. Corrección seco/húmedo
La corrección seco/húmedo (GEXHW) se determinará, para cada modalidad, de acuerdo con los puntos 1.2.1 a 1.2.3 del apéndice 1 del anexo III.
Cuando se aplique GEXHW, se convertirá la concentración medida a su equivalente en fase húmeda utilizando las siguientes fórmulas a menos que se haya efectuado ya la medición en fase húmeda:
conc (húmeda) = kW × conc (seca)
Para los gases de escape sin diluir:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 53
Para los gases de escape diluidos:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 54
Para el aire de dilución:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 54
Para el aire de admisión (si difiere del aire de dilución):
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 54
siendo:
Ha: humedad absoluta del aire de admisión (en g de agua por kg de aire seco)
Hd: humedad absoluta del aire de dilución (en g de agua por kg de aire seco)
Rd: humedad relativa del aire de dilución (en %)
Ra: humedad relativa del aire de admisión (en %)
pd: presión de saturación de vapor del aire de dilución (en kPa)
pa: presión de saturación de vapor del aire de admisión (en kPa)
pB: presión barométrica total (en kPa)
Nota: Ha y Hd podrán derivarse de la medición de la humedad relativa, tal y como se explica anteriormente, o a partir de la medición del punto de rocío, la presión de vapor o el termómetro seco/húmedo utilizando las fórmulas habituales.
1.3.3. Corrección de humedad para NOx
Dado que la emisión de NOx depende de las condiciones del aire ambiente, se deberá corregir la concentración de NOx en función de la temperatura y la humedad del aire ambiente utilizando los factores KH determinados según la fórmula siguiente:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 54
siendo:
Ta: temperatura del aire (en K)
Ha: humedad del aire de admisión (en g de agua por kg de aire seco):
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 54
Ra: humedad relativa del aire de admisión (en %)
pa: presión de saturación de vapor del aire de admisión (en kPa)
pB: presión barométrica total (en kPa)
Nota: Ha podrá derivarse de la medición de la humedad relativa, tal y como se explica anteriormente, o a partir de la medición del punto de rocío, la presión de vapor o el termómetro seco/húmedo utilizando las fórmulas habituales.
1.3.4. Cálculo de los gastos másicos de emisiones
Los gastos másicos de emisiones de cada modalidad se calcularán como sigue:
a) para los gases de escape sin diluir (1):
Gasmass = u × conc × GEXHW
b) para los gases de escape diluidos (1):
Gasmass = u × concc × GTOTW
siendo:
concc la concentración base corregida
o
DF=13,4/concCO2
El coeficiente u - húmedo se utilizará de acuerdo con el cuadro 4:
Cuadro 4
Valores de los coeficientes u - húmedo para diversos componentes de los gases de escape
Gas U conc
NOx 0,001587 ppm
CO 0,000966 ppm
HC 0,000479 ppm
CO2 15,19 por cien
La densidad de HC se basa en una relación media de carbono a hidrógeno de 1/1,85.
1.3.5. Cálculo de las emisiones específicas
Se calcularán las emisiones específicas (g/kWh) de cada uno de los componentes de la forma siguiente:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 55
siendo Pi = Pm, i + PAE, i.
Los factores de ponderación y el número de modalidades n utilizados en el cálculo anterior están de acuerdo con lo señalado en el punto 3.7.1 del anexo III.
1.4. Cálculo de la emisión de partículas
La emisión de partículas se calculará como sigue:
1.4.1. Factor de corrección de humedad para partículas
Dado que la emisión de partículas en los motores diésel depende de las condiciones del aire ambiente, el gasto másico de partículas se corregirá en función de la humedad del aire ambiente aplicando el factor Kp determinado por medio de la fórmula siguiente:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 56
siendo:
Ha: humedad del aire de admisión, en gramos de agua por kg de aire seco
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 56
siendo:
Ra: humedad relativa del aire de admisión (en %)
pa: presión de saturación de vapor del aire de admisión (en kPa)
pB: presión barométrica total (en kPa)
Nota: Ha podrá derivarse de la medición de la humedad relativa, tal y como se explica anteriormente, o a partir de la medición del punto de rocío, la presión de vapor o el termómetro seco/húmedo utilizando las fórmulas habituales.
1.4.2. Sistema de dilución de flujo parcial
Los resultados finales de la prueba de emisión de partículas que deberán incluirse en el informe se obtendrán mediante los pasos indicados a continuación. Dado que pueden utilizarse diferentes tipos de control de la relación de dilución, también serán de aplicación distintos métodos de cálculo del gasto másico de gases de escape diluidos equivalentes GEDF. Todos los cálculos se basarán en los valores medios de las diferentes modalidades i) obtenidos durante el período de toma de muestras.
1.4.2.1. Sistemas isocinéticos
GEDFW, i = GEXHW, i × qi
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 56
siendo r la relación entre las áreas de las secciones transversales de la sonda isocinética Ap y de la sonda de escape AT:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 56
1.4.2.2. Sistemas con medición de la concentración de CO2 o NOx
GEDFW, i = GEXHW, i × qi
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 56
siendo:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 56
ConcE = concentración húmeda del gas indicador en los gases de escape sin diluir
ConcD = concentración húmeda del gas indicador en los gases de escape diluidos
ConcA = concentración húmeda del gas indicador en el aire de dilución
Las concentraciones medidas en fase seca se convertirán a fase húmeda de acuerdo con lo indicado en el punto 1.3.2.
1.4.2.3. Sistemas con medición de CO2 método del balance de carbono
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 57
siendo:
CO2D = concentración de CO2 en los gases de escapes diluidos
CO2A = concentración de CO2 en el aire de dilución
(concentraciones en % de volumen en fase húmeda)
Esta ecuación se basa en el supuesto del balance de carbono (los átomos de carbono suministrados al motor se emiten en forma de CO2) y se determina por medio de los pasos siguientes:
GEDFW, i = GEXHW, i × qi
y:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 57
1.4.2.4. Sistemas con medición de caudal
GEDFW, i = GEXHW, i × qi
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA57
1.4.3. Sistema de dilución de flujo total
Los resultados finales de la prueba de emisión de partículas que deberán incluirse en el informe se obtendrán mediante los pasos indicados a continuación.
Todos los cálculos se basarán en los valores medios de las diferentes modalidades (i) obtenidos durante el período de toma de muestras.
GEDFW, i = GTOTW, i
1.4.4. Cálculo del gasto másico de partículas
El gasto másico de partículas se calculará como sigue:
En el caso del método del filtro único:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 57
siendo:
A lo largo del ciclo de prueba, (GEDFW)aver se determinará sumando los valores medios de las modalidades obtenidos durante el período de toma de muestras:
siendo i = 1, … n
En el caso del método de los filtros múltiples:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 57
siendo i = 1, … n
Se podrá efectuar la corrección básica del gasto másico de partículas por el siguiente procedimiento:
En el caso del método del filtro único:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 58
Si se efectúa más de una medición, (Md/MDIL) se sustituirá por (Md/MDIL)aver
o
DF=13,4/concCO2
En el caso del método de los filtros múltiples:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 58
Si se efectúa más de una medición, (Md/MDIL) se sustituirá por (Md/MDIL)aver
o
DF=13,4/concCO2
1.4.5. Cálculo de las emisiones específicas
La emisión específica de partículas PT (g/kWh) se calculará como sigue (2):
En el caso del método del filtro único:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 58
En el caso del método de los filtros múltiples:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 58
1.4.6. Factor de ponderación eficaz
En el método de filtro único, el factor de ponderación eficaz WFE, i de cada modalidad se calculará como siguiente:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 58
siendo i = 1, … n
El valor de los factores de ponderación eficaces deberá coincidir con el de los factores de ponderación enumerados en el punto 3.7.1. del anexo III, con una tolerancia de ± 0,005 (valor absoluto).
______________________________________
(1) En el caso del NOx, se multiplicará la concentración de NOx (NOxconc o NOxconcc) por KHNOX (factor de corrección de humedad para NOx mencionado en el punto 1.3.3) como 1/1,85.
(2) El gasto másico de partículas PTmass se multiplicará por Kp (factor de corrección de humedad para partículas indicado en el punto 1.4.1).»;
f) se añade la sección siguiente:
«2. EVALUACIÓN DE LOS DATOS Y CÁLCULOS (PRUEBA NRTC)
En este punto se describen los dos principios de medición que pueden aplicarse a la evaluación de las emisiones contaminantes en el ciclo NRTC:
— los componentes gaseosos se miden en los gases de escape sin diluir en tiempo real y se determinan las partículas utilizando un sistema de dilución de flujo parcial,
— los componentes gaseosos y las partículas se determinan mediante un sistema de dilución de flujo total (sistema CVS).
2.1. Cálculo de las emisiones gaseosas de los gases de escape sin diluir y de las emisiones de partículas con un sistema de dilución de flujo parcial
2.1.1. Introducción
Las señales de la concentración instantánea de los componentes gaseosos se utilizan en el cálculo de las emisiones másicas multiplicándolas por el gasto másico instantáneo de los gases de escape.
El gasto másico de los gases de escape se podrá medir directamente o calcularse utilizando los métodos descritos en el punto 2.2.3 del apéndice 1 del anexo III (medición del aire de admisión y del caudal de combustible, método del marcador, medición de la relación aire de admisión y aire/ combustible). Se prestará atención especial a los tiempos de reacción de los diferentes instrumentos.
Estas diferencias se eliminarán alineando temporalmente las señales.
En el caso de las partículas, las señales del gasto másico de los gases de escape se utilizarán para controlar el sistema de dilución de flujo parcial para tomar una muestra proporcional al caudal másico de gases de escape. La calidad de la proporcionalidad se verificará aplicando un análisis de regresión entre la muestra y el caudal de escape según se describe en el punto 2.4. del apéndice 1 del anexo III.
2.1.2. Determinación de los componentes gaseosos
2.1.2.1. Cálculo de la emisión másica
Se determinará la masa de los contaminantes Mgas (g/prueba) calculando las emisiones másicas instantáneas a partir de las concentraciones de contaminantes sin diluir, los valores u del cuadro 4 (véase también el punto 1.3.4) y el gasto másico de escape, alineadas para el tiempo de transformación e integrando los valores instantáneos a lo largo del ciclo. Las concentraciones se medirán de preferencia en condiciones húmedas. Si se miden en seco, se aplicará la corrección seco/húmedo descrita a continuación a los valores de la concentración instantánea antes de realizar cualquier otro cálculo adicional.
Cuadro 4: Valores de los coeficientes u - húmedo para diversos componentes de los gases de escape
Gas u conc
NOx 0,001587 ppm
CO 0,000966 ppm
HC 0,000479 ppm
CO2 15,19 por ciento
La densidad de HC se basa en una relación media de carbono a hidrógeno de 1/1,85.
Se aplicará la fórmula siguiente:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 60
siendo:
u = relación entre la densidad del componente de los gases de escape y la densidad de los gases de escape
conci = concentración instantánea del componente respectivo en los gases de escape sin diluir (en ppm)
GEXHW, i = gasto másico instantáneo de los gases de escape (en kg/s)
f = frecuencia de toma de muestras (en Hz)
n = número de mediciones
En el cálculo de NOx se utilizará el factor de corrección de la humedad kH descrito a continuación.
Si la medición no se ha realizado ya en fase húmeda, se convertirá la concentración medida instantáneamente a su equivalente en dicha fase húmeda.
2.1.2.2. Corrección seco/húmedo
Si la concentración es medida instantáneamente en fase seca, se convertirá a su equivalente en fase húmeda de acuerdo con esta fórmula:
concwet = kW x concdry
siendo
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 60
donde:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 60
siendo
concCO2 = concentración seca de CO2 (en %)
concCO = concentración seca de CO (en %)
Ha = humedad del aire de admisión, en g de agua por kg de aire seco
Ra: humedad relativa del aire de admisión (en %)
pa: presión de saturación de vapor del aire de admisión (en kPa)
pB: presión barométrica total (en kPa)
Nota: Ha podrá derivarse de la medición de la humedad relativa, tal y como se explica anteriormente, o a partir de la medición del punto de rocío, la presión de vapor o el termómetro seco/húmedo utilizando las fórmulas habituales.
2.1.2.3. Corrección de NOx para humedad y temperatura
Dado que la emisión de NOx depende de las condiciones del aire ambiente, se deberá corregir la concentración de NOx en función de la humedad y la temperatura del aire ambiente utilizando los factores determinados según la fórmula siguiente:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 61
donde:
Ta = temperatura del aire de admisión (en K)
Ha = humedad del aire de admisión (en g de agua por kg de aire seco) siendo:
Ra: humedad relativa del aire de admisión (en %)
pa: presión de saturación de vapor del aire de admisión (en kPa)
pB: presión barométrica total (en kPa)
Nota: Ha podrá derivarse de la medición de la humedad relativa, tal y como se explica anteriormente, o a partir de la medición del punto de rocío, la presión de vapor o el termómetro seco/húmedo utilizando las fórmulas habituales.
2.1.2.4. Cálculo de las emisiones específicas
Se calcularán las emisiones específicas (g/kWh) de cada uno de los componentes de la forma siguiente:
Gas individual = Mgas/Wact
siendo
Wact = trabajo efectivo producido durante el ciclo, como se indica en el punto 4.6.2. del anexo III (en kWh)
2.1.3. Determinación de las partículas
2.1.3.1. Cálculo de la emisión másica
La masa de las partículas MPT (g/kWh) se calculará aplicando uno de los métodos siguientes:
a)
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 61
siendo
Mf = masa de partículas de la muestra a lo largo del ciclo (en mg)
MSAM = masa de los gases de escape diluidos que pasa por los filtros de recogida de partículas (en kg)
MEDFW = masa de los gases de escape diluidos equivalentes a lo largo del ciclo (en kg)
La masa total de la masa de los gases de escape diluidos equivalente a lo largo del ciclo se determinará de la siguiente manera:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 62
siendo
GEDFW,i = gasto másico instantáneo equivalente de los gases de escape sin diluir (en kg/s)
GEXHW,i = gasto másico instantáneo de los gases de escape (en kg/s)
qi = relación de dilución instantánea
GTOTW,I = gasto másico instantáneo de los gases de escape diluidos a través del túnel de dilución (en kg/s)
GDILW,i = gasto másico instantáneo del aire de dilución (en kg/s)
f = frecuencia de toma de muestras (en Hz)
n = número de mediciones
b)
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 62
siendo
Mf = masa de partículas de la muestra a lo largo del ciclo (en mg)
rs = relación media de muestra a lo largo del ciclo
siendo
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 62
MSE = masa de escape de la muestra a lo largo del ciclo, en kg
MEXHW = total del gasto másico de los gases de escape a lo largo del ciclo (en kg)
MSAM = masa de los gases de escape diluidos que pasa por los filtros de recogida de partículas (en kg)
MTOTW = masa de los gases de escape diluidos que pasa por el túnel de dilución (en kg)
Nota: En el sistema del tipo de toma de muestras total, MSAM y MTOTW son idénticos.
2.1.3.2. Factor de corrección de humedad para partículas
Dado que la emisión de partículas en los motores diésel depende de las condiciones del aire ambiente, la concentración de partículas se corregirá en función de la humedad del aire ambiente aplicando el factor Kp determinado por medio de la fórmula siguiente:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 62
siendo
Ha = humedad del aire de admisión, en g de agua por kg de aire seco
Ra: humedad relativa del aire de admisión (en %)
pa: presión de saturación de vapor del aire de admisión (en kPa)
pB: presión barométrica total (en kPa)
Nota: Ha podrá derivarse de la medición de la humedad relativa, tal y como se explica anteriormente, o a partir de la medición del punto de rocío, la presión de vapor o el termómetro seco/húmedo utilizando las fórmulas habituales.
2.1.3.3. Cálculo de las emisiones específicas
La emisión de partículas (g/kWh) se calculará como sigue:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 63
siendo
Wact = trabajo efectivo producido durante el ciclo, como se indica en el punto 4.6.2 del anexo III
(en kWh)
2.2. Determinación de los componentes gaseosos y de las partículas mediante un sistema de dilución de flujo total
Para calcular las emisiones en los gases de escape sin diluir, es preciso conocer el gasto másico de gases de escape diluidos. El caudal total de gases de escape diluidos durante el ciclo MTOTW (kg/ prueba) se calculará a partir de los valores medidos a lo largo del ciclo y de los correspondientes datos de calibrado del caudalímetro (V0 para PDP, KV para CFV y Cd para SSV); podrán utilizarse los métodos correspondientes descritos en el punto 2.2.1. Si la masa total de la muestra de partículas (MSAM) y gases contaminantes supera el 0,5 % del caudal total de CVS (MTOTW), el caudal de CVS se corregirá para MSAM o bien el caudal de toma de muestras de partículas se dirigirá de nuevo al CVS antes de pasar por el caudalímetro.
2.2.1. Determinación del caudal de gases de escape diluidos
Sistema PDP-CVS
Si la temperatura de los gases de escape diluidos se mantiene en ± 6 K a lo largo del ciclo utilizando un intercambiador de calor, el cálculo del gasto másico a lo largo del ciclo se realizará de la manera siguiente:
MTOTW = 1,293 x V0 x NP x (pB - p1) x 273/ (101,3 x T)
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 63
siendo
MTOTW = masa de los gases de escape diluidos en húmedo a lo largo del ciclo
V0 = volumen de gas bombeado por revolución en condiciones de prueba (en m3/rev)
NP = número total de revoluciones de la bomba por cada prueba
pB = presión atmosférica en la celda de prueba (en kPa)
p1 = caída de presión por debajo de la atmosférica en la entrada de la bomba (en kPa)
T = temperatura media de los gases de escape diluidos en la entrada de la bomba a lo largo del ciclo (en K)
En caso de utilizar un sistema con compensación del caudal (es decir, sin intercambiador de calor), las emisiones instantáneas de masa se calcularán e integrarán a lo largo del ciclo. En este caso, la masa instantánea de los gases de escape diluidos se calculará de la manera siguiente:
MTOTW,i = 1,293 x V0 x NP, i x (pB - p1) x 273/ (101,3 x T)
siendo
NP, i = número total de revoluciones de la bomba por intervalo de tiempo
Sistema CFV-CVS
Si la temperatura de los gases de escape diluidos se mantiene en ± 11 K a lo largo del ciclo utilizando un intercambiador de calor, el cálculo del gasto másico a lo largo del ciclo se realizará de la manera siguiente:
MTOTW = 1,293 x t x Kv x pA /T 0,5
siendo
MTOTW = masa de los gases de escape diluidos en húmedo a lo largo del ciclo
t = duración del ciclo (en segundos)
KV = coeficiente de calibrado del Venturi de caudal crítico en condiciones normales
pA = presión absoluta en la entrada del Venturi (en kPa)
T = temperatura en la entrada del Venturi (en K).
En caso de utilizar un sistema con compensación del caudal (es decir, sin intercambiador de calor), las emisiones instantáneas de masa se calcularán e integrarán a lo largo del ciclo. En este caso, la masa instantánea de los gases de escape diluidos se calculará de la manera siguiente:
MTOTW,i = 1,293 x ∆ti x KV x pA /T 0,5
siendo
∆ti = intervalo de tiempo (en segundos)
Sistema SSV-CVS
Si la temperatura de los gases de escape diluidos se mantiene en ± 11 K a lo largo del ciclo utilizando un intercambiador de calor, el cálculo del gasto másico a lo largo del ciclo se realizará de la manera siguiente:
TABLA OMITIDA EN PÁGINA 64
siendo
A0 = colección de constantes y conversiones de unidades
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 64
d = diámetro de la boca de SSV (en metros)
Cd = coeficiente de descarga de SSV
PA = presión absoluta en la entrada del Venturi (en kPa)
T = temperatura en la entrada del Venturi (en K)
En caso de utilizar un sistema con compensación del caudal (es decir, sin intercambiador de calor), las emisiones instantáneas de masa se calcularán e integrarán a lo largo del ciclo. En este caso, la masa instantánea de los gases de escape diluidos se calculará de la manera siguiente:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 65
siendo
∆ti = intervalo de tiempo (en segundos) El cálculo en tiempo real se inicializará con un valor razonable para Cd, como, por ejemplo, 0,98, o con un valor razonable para Qssv. Si el cálculo se inicializa con Qssv, se utilizará el valor inicial de Qssv para evaluar Re.
Durante todas pruebas sobre emisiones, el número Reynolds en la boca del SSV estará en la gama de números Reynolds utilizados para derivar la curva de calibrado del punto 3.2. del apéndice 2.
2.2.2. Corrección de humedad para NOx
Dado que la emisión de NOx depende de las condiciones del aire ambiente, se deberá corregir la concentración de NOx en función de la humedad ambiente utilizando los factores determinados según la fórmula siguiente:
FORMULA OMITIDA ENA PÁGINA 65
siendo
Ta = temperatura del aire (en K)
Ha = humedad del aire de admisión (en g de agua por kg de aire seco) en donde:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 65
Ra = humedad relativa del aire de admisión (en %)
pa = presión de saturación de vapor del aire de admisión (en kPa)
pB = presión barométrica total (en kPa).
Nota: Ha podrá derivarse de la medición de la humedad relativa, tal y como se explica anteriormente, o a partir de la medición del punto de rocío, la presión de vapor o el termómetro seco/húmedo utilizando las fórmulas habituales.
2.2.3. Cálculo del gasto másico de emisiones
2.2.3.1. Sistemas con gasto másico constante
Para sistemas con intercambiador de calor, la masa de los contaminantes MGAS (g/prueba) se determinará mediante la ecuación siguiente:
MGAS = u x conc x MTOTW
siendo
u = relación entre la densidad del componente de escape y la densidad de los gases de escape diluidos como se indica en el cuadro 4 del punto 2.1.2.1
conc = concentraciones medias con corrección básica a lo largo del ciclo, obtenidas mediante integración (obligatorio para NOx y HC) o medición con bolsas (en ppm)
MTOTW = masa total de los gases de escape diluidos a lo largo del ciclo, como se indica en el punto 2.2.1 (en kg)
Dado que la emisión de NOx depende de las condiciones del aire ambiente, se deberá corregir la concentración de NOx en función de la humedad ambiente utilizando el factor kH descrito en el punto 2.2.2.
Las concentraciones medidas en fase seca se convertirán a fase húmeda de acuerdo con lo indicado en el punto 1.3.2.
2.2.3.1.1. Determinación de las concentraciones con corrección básica
La concentración media básica de los gases contaminantes en el aire de dilución se restará de las concentraciones medidas al objeto de obtener las concentraciones netas de los contaminantes. Los valores medios de las concentraciones básicas se pueden determinar mediante el método de las bolsas de toma de muestras o mediante medición continua con integración. Se empleará la fórmula siguiente.
conc = conce - concd x (1 - (1/DF))
siendo
conc = concentración del respectivo contaminante en los gases de escape diluidos, corregida por la cantidad del respectivo contaminante contenida en el aire de dilución (en ppm)
conce = concentración del respectivo contaminante medida en los gases de escape diluidos (en ppm)
concd = concentración del respectivo contaminante medida en el aire de dilución (en ppm)
DF = factor de dilución
El factor de dilución se calculará de la manera siguiente:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 66
2.2.3.2. Sistemas con compensación del caudal
En los sistemas sin intercambiador de calor, la masa de los contaminantes MGAS (g/prueba) se determinará calculando las emisiones másicas instantáneas e integrando los valores instantáneos a lo largo del ciclo. Asimismo, la corrección básica se aplicará directamente al valor de concentración instantáneo. Se aplicará la fórmula siguiente:
siendo
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 66
conce,i = concentración instantánea del contaminante respectivo medida en los gases de escape diluidos (en ppm)
concd = concentración del respectivo contaminante medida en el aire de dilución (en ppm)
u = relación entre la densidad del componente de escape y la densidad de los gases de escape diluidos como se indica en el cuadro 4 del punto 2.1.2.1
MTOTW, i = masa instantánea de los gases de escape diluidos (punto 2.2.1) (en kg)
MTOTW = masa total de los gases de escape diluidos a lo largo del ciclo (punto 2.2.1) (en kg),
DF = factor de dilución según lo determinado en el punto 2.2.3.1.1.
Dado que la emisión de NOx depende de las condiciones del aire ambiente, se deberá corregir la concentración de NOx en función de la humedad ambiente utilizando el factor kH descrito en el punto 2.2.2.
2.2.4. Cálculo de las emisiones específicas
Se calcularán las emisiones específicas (g/kWh) de cada uno de los componentes de la forma siguiente:
Gas individual = Mgas/Wact
siendo
Wact = trabajo efectivo producido durante el ciclo, como se indica en el punto 4.6.2 del anexo III (en kWh)
2.2.5. Cálculo de la emisión de partículas
2.2.5.1. Cálculo del gasto másico
La masa de partículas MPT (g/prueba) se calculará como sigue:
Mf = masa de partículas de la muestra a lo largo del ciclo (en mg)
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 67
MTOTW = masa total de los gases de escape diluidos a lo largo del ciclo, como se indica en el punto 2.2.1 (en kg)
MSAM = masa de los gases de escape diluidos tomada en el túnel de dilución para recoger partículas (en kg)
y
Mf = Mf, p + Mf, b, si se pesan por separado (en mg)
Mf, p = masa de partículas recogida en el filtro principal (en mg)
Mf, b = masa de partículas recogida en el filtro secundario (en mg)
Si se utiliza un sistema de doble dilución, la masa del aire de dilución secundario se restará de la masa total de los gases de escape doblemente diluidos, cuyas muestras se han tomado mediante los filtros de partículas.
MSAM = MTOT - MSEC
siendo
MTOT = masa de los gases de escape doblemente diluidos que ha pasado por el filtro de partículas (en kg)
MSEC = masa del aire de dilución secundario (en kg)
Si el nivel básico de partículas del aire de dilución se determina de conformidad con el punto 4.4.4. del anexo III, se podrá aplicar la corrección básica a la masa de partículas. En este caso, la masa de partículas (g/prueba) se calculará como sigue:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 68
siendo
Mf, MSAM, MTOTW = véase anteriormente
MDIL = masa del aire de dilución principal recogido con el muestreador de partículas básico (en kg)
Md = masa de las partículas básicas recogidas en el aire de dilución principal (en mg)
DF = factor de dilución según lo determinado en el punto 2.2.3.1.1.
2.2.5.2. Factor de corrección de humedad para partículas
Dado que la emisión de partículas en los motores diésel depende de las condiciones del aire ambiente, la concentración de partículas se corregirá en función de la humedad del aire ambiente aplicando el factor Kp determinado por medio de la fórmula siguiente:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 68
siendo
Ha = humedad del aire de admisión, (en g de agua por kg de aire seco)
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 68
siendo:
Ra: humedad relativa del aire de admisión (en %)
pa: presión de saturación de vapor del aire de admisión (en kPa)
pB: presión barométrica total (en kPa)
Nota: Ha podrá derivarse de la medición de la humedad relativa, tal y como se explica anteriormente, o a partir de la medición del punto de rocío, la presión de vapor o el termómetro seco/húmedo utilizando las fórmulas habituales.
2.2.5.3. Cálculo de las emisiones específicas
La emisión de partículas (g/kWh) se calculará como sigue:
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 68
Siendo
FORMULA OMITIDA EN PÁGINA 68
Wact = trabajo efectivo producido durante el ciclo, como se indica en el punto 4.6.2 del anexo III (en kWh).».
9) Se añaden los apéndices siguientes:
«Apéndice 4
PLAN DE SERVICIO DEL DINAMÓMETRO DEL MOTOR EN LA PRUEBA NRTC
Apéndice 5
Requisitos de durabilidad
1. PERÍODO DE DURABILIDAD DE LAS EMISIONES Y FACTORES DE DETERIORO
El presente apéndice se aplicará exclusivamente a los motores de encendido por compresión de las fases III A, III B y IV.
1.1. Los fabricantes determinarán un factor de deterioro (FD) por cada contaminante regulado para todas las familias de motores de las fases III A y III B. Estos FD se utilizarán para fines de homologación y de pruebas en la cadena de producción.
1.1.1. La prueba de determinación de los FD se realizará como sigue:
1.1.1.1. El fabricante realizará pruebas de durabilidad para acumular horas de funcionamiento del motor de acuerdo con el plan de pruebas, el cual se habrá seleccionado basándose en criterios técnicos bien fundados por ser representativo del funcionamiento del motor en condiciones reales con el fin de establecer las características del deterioro del rendimiento en lo que se refiere a las emisiones. El período durante el cual se realizará la prueba de durabilidad será normalmente equivalente a un cuarto del período de durabilidad de las emisiones (PDE) como mínimo.
Las horas de funcionamiento podrán acumularse haciendo funcionar el motor en un banco de pruebas dinamométrico o utilizándolo en una máquina en la vida real. Se podrá recurrir a pruebas de durabilidad aceleradas si el plan de acumulación de horas de servicio de la prueba se realizar a un factor de carga más elevado que el del uso normal en la vida real. El fabricante determinará el factor de aceleración que relaciona el número de horas de la prueba de durabilidad del motor con el número de horas PDE equivalente basándose en criterios técnicos bien fundados.
Durante la prueba de durabilidad, no se podrán someter a revisión componentes importantes para las emisiones ni reemplazarlos más que siguiendo el plan de mantenimiento recomendado por el fabricante.
El fabricante del motor seleccionará, basándose en criterios técnicos bien fundados, el motor, subsistemas o componentes de la prueba que se utilizarán para determinar los FD de las emisiones de gases de escape de una familia de motores o de familias de motores con una tecnología de control de las emisiones equivalente.
El criterio que se aplicará es que el motor de prueba represente las características de deterioro de las emisiones de las familias de motores que solicitarán la homologación aplicando los valores de los FD resultantes.
Los motores de diferentes diámetros, número de tiempos, configuración, sistemas de gestión del aire, sistemas de combustible se considerarán equivalentes en cuanto a las características de deterioro de las emisiones si hay una base técnica razonable para tal consideración.
Podrán aplicarse los valores de los FD de otro fabricante si hay motivos razonables para considerar la equivalencia tecnológica en relación con el deterioro de las emisiones y está demostrado que las pruebas se han realizado de acuerdo con los requisitos especificados.
Las pruebas de emisiones se realizarán siguiendo los procedimiento definidos en la presente Directiva para el motor de prueba después del rodaje inicial antes de acumular horas de servicio y finalizada la prueba de durabilidad. Las pruebas de emisiones se podrán efectuar también a intervalos durante el período de acumulación de horas de servicio y utilizarse para determinar las pautas de deterioro.
1.1.1.2. Las pruebas de acumulación de horas de servicio o las pruebas de emisiones realizadas para determinar el deterioro no deberán realizarse en presencia de la autoridad de homologación.
1.1.1.3. Determinación de los valores de los FD de las pruebas de durabilidad
Por FD sumatorio se entiende el valor obtenido restando el valor de las emisiones determinado al principio del PDE del valor de las emisiones determinado que representa en rendimiento en cuanto a emisiones al final del PDE.
Por FD multiplicador se entiende el nivel de emisiones determinado para el final del PDE dividido por el valor de las emisiones registrado al principio del PDE.
Se establecerán distintos valores de los FD por cada contaminante cubierto por la legislación. El valor de un FD sumatorio relativo a la norma NOx + HC para un FD sumatorio se determinará basándose en la suma de los contaminantes, a pesar de que el deterioro negativo de un contaminante puede no compensar el deterioro del otro. Para obtener un FD multiplicador para NOx + HC, se determinarán y aplicarán HC, NOx y el FD por separado cuando se calculen los niveles deteriorados de emisiones a partir del resultado de una prueba sobre emisiones que combine los valores deteriorados de NOx y HC resultantes para establecer el cumplimiento de la norma.
En caso de que las pruebas no se realicen para todo el PDE, los valores de las emisiones al final del PDE se determinará extrapolando a todo el PDE la pauta de deterioro de las emisiones establecida para el período de pruebas.
Si se han registrado periódicamente durante la prueba de durabilidad de acumulación de horas servicio los resultados de las pruebas sobre emisiones, se aplicarán las técnicas de procesamiento estadístico normalizadas adecuadas para determinar los niveles de emisiones al final del PDE; se efectuarán pruebas significativas estadísticas para determinar los valores finales de las emisiones.
Si los resultados de los cálculos son un valor inferior a 1,00 para el FD multiplicador o inferior a 0,00 para el FD sumatorio, entonces el FD será de 1,0 y 0,0 respectivamente.
1.1.1.4. Si tiene el permiso de la autoridad de homologación, un fabricante podrán utilizar valores de los FD establecidos a partir de los resultados de las pruebas de durabilidad realizadas para obtener los valores de los FD para la certificación de los motores de encendido por compresión HD de carretera. Se autorizará tal cosa si existe la equivalencia tecnológica entre el motor de carretera que se prueba y las familias de motores no de carretera que aplican los valores de los FD para la certificación. Los valores de los FD derivados de los resultados de las pruebas de durabilidad de las emisiones de los motores de carretera se calcularán basándose en los valores PDE definidos en el punto 2.
1.1.1.5. En caso de que una familia de motores utilice una tecnología reconocida, podrá utilizarse un análisis basado en métodos técnicos adecuados en lugar de realizar pruebas para determinar el factor de deterioro para esa familia de motores, siempre que la autoridad de homologación lo autorice.
1.2. Información sobre los FD en las solicitudes de homologación
1.2.1. Los FD sumatorios se especificarán por cada contaminante en la solicitud de certificación de una familia de motores en el caso de los motores de encendido por compresión que no dispongan de un dispositivo de postratamiento.
1.2.2. Los FD multiplicadores se especificarán por cada contaminante en la solicitud de certificación de una familia de motores en el caso de los motores de encendido por compresión que dispongan de un dispositivo de postratamiento.
1.2.3. A petición del organismo de homologación, el fabricante deberá aportar la información de apoyo de los valores de los FD. Esa información constará, por lo general, de los resultados de las pruebas sobre emisiones, el plan de pruebas de acumulación de horas de servicio, los procedimientos de mantenimiento y datos que apoyen las decisiones técnicas sobre equivalencia tecnológica, si procede.
2. PERÍODOS DE DURABILIDAD DE LAS EMISIONES PARA LOS MOTORES DE LAS FASES III A, III B Y IV
2.1. Los fabricantes usarán el PDE del cuadro 1 del presente punto.
Cuadro 1: Categorías de PDE para motores de encendido por compresión de las fases III A, III B y IV (horas) Categoría (gama de potencia) Vida útil (horas) PDE
≤ 37 kW
(motores de velocidad de giro constante) 3 000
≤ 37 kW
(motores de velocidad de giro no constante) 5 000
> 37 kW 8 000
Motores destinados a buques que navegan por aguas interiores
10 000
Motores de automotores 10 000
3) El anexo V queda modificado como sigue:
1) Los epígrafes se sustituyen por los siguientes:
«CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS DEL COMBUSTIBLE DE REFERENCIA PRESCRITO PARA LAS PRUEBAS DE HOMOLOGACIÓN Y PARA COMPROBAR LA CONFORMIDAD DE LA PRODUCCIÓN COMBUSTIBLE DE REFERENCIA PARA MOTORES DE ENCENDIDO POR COMPRESIÓN HOMOLOGADOS QUE CUMPLEN LOS VALORES LÍMITE DE LAS FASES I Y II DESTINADOS A MÁQUINAS MÓVILES NO DE CARRETERA Y PARA MOTORES DESTINADOS A BUQUES QUE NAVEGAN POR AGUAS INTERIORES».
2) Se inserta el texto siguiente después del cuadro existente de combustibles de referencia para diésel:
«COMBUSTIBLE DE REFERENCIA PARA MOTORES DE ENCENDIDO POR COMPRESIÓN HOMOLOGADOS QUE CUMPLEN LOS VALORES LÍMITE DE LA FASE III A DESTINADOS A MÁQUINAS MÓVILES NO DE CARRETERA
Parámetro Unidad
Límites (1)
Método de
prueba
Mínimo Máximo
Índice de cetano (2) 52 54,0 EN-ISO 5165
Densidad a 15 °C kg/m3 833 837 EN-ISO 3675
Destilación:
50 % °C 245 — EN-ISO 3405
95 % °C 345 350 EN-ISO 3405
- Punto de ebullición final °C — 370 EN-ISO 3405 Punto de inflamación °C 55 — EN 22719
CFPP °C — -5 EN 116
Viscosidad a 40 °C mm2/s 2,5 3,5 EN-ISO 3104
Hidrocarburos aromáticos policíclicos
% m/m 3,0 6,0 IP 391
Contenido de azufre (3) mg/kg — 300 ASTM D 5453
Corrosión lámina de cobre — class 1 EN-ISO 2160
Carbono Conradson en el
residuo (10 % DR)
% m/m — 0,2 EN-ISO 10370
Contenido de cenizas % m/m — 0,01 EN-ISO 6245
Contenido de agua % m/m — 0,05 EN-ISO 12937
Índice de neutralización (acidez
fuerte)
mg KOH/g — 0,02 ASTM D 974
Resistencia a la oxidación (4) mg/ml — 0,025 EN-ISO 12205
________________________
(1) Los valores indicados en las características son «valores verdaderos». Para establecer los valores límite, se han aplicado los términos de la norma ISO 4259 «Productos del petróleo: determinación y aplicación de datos de precisión en relación con los métodos de prueba» y para fijar un valor mínimo, se ha tenido en cuenta una diferencia mínima de 2R sobre cero; para fijar un valor máximo y un valor mínimo, la diferencia mínima es de 4R (R = reproductibilidad).
Sin perjuicio de esta medida, necesaria por razones técnicas, el fabricante de combustibles deberá procurar obtener un valor de cero cuando el valor máximo estipulado sea 2 R y el valor medio cuando se indiquen los límites máximo y mínimo. Si fuese necesario aclarar la cuestión de si un determinado combustible cumple las condiciones prescritas, se aplicarán los términos de ISO D 4259.
(2) La gama del índice de cetano no está de acuerdo con los requisitos de una diferencia mínima de 4 R. No obstante, en caso de controversia entre el proveedor y el usuario del combustible se podrán aplicar los términos de ISO 4259 para resolver la controversia, a condición de que se efectúen mediciones repetidas, en número suficiente para conseguir la precisión necesaria, en lugar de determinaciones únicas.
(3) Se indicará el contenido de azufre real del combustible utilizado en las pruebas del tipo I
(4) Aunque la resistencia a la oxidación esté controlada, es probable que la duración en almacén sea limitada. Se deberá solicitar asesoramiento al proveedor en lo relativo a las condiciones de almacenamiento y duración en almacén
COMBUSTIBLE DE REFERENCIA PARA MOTORES DE ENCENDIDO POR COMPRESIÓN HOMOLOGADOS QUE CUMPLEN LOS VALORES LÍMITE DE LAS FASES III B Y IV DESTINADOS A MÁQUINAS MÓVILES NO DE CARRETERA
Parámetro Unidad
Límites (1)
Método de
prueba
Mínimo Máximo
Índice de cetano (2) 54,0 EN-ISO 5165
Densidad a 15 °C kg/m3 833 837 EN-ISO 3675
Destilación:
50 % °C 245 - EN-ISO 3405
95 % °C 345 350 EN-ISO 3405
- Punto de ebullición final °C - 370 EN-ISO 3405
Punto de inflamación °C 55 - EN 22719
CFPP °C - -5 EN 116
Viscosidad a 40 °C mm2/s 2,3 3,3 EN-ISO 3104
Hidrocarburos aromáticos policíclicos
% m/m 3,0 6,0 IP 391
Contenido de azufre (3) mg/kg - 10 ASTM D 5453
Corrosión lámina de cobre - class 1 EN-ISO 2160
Carbono Conradson en el
residuo (10 % DR)
% m/m - 0,2 EN-ISO 10370
Contenido de cenizas % m/m - 0,01 EN-ISO 6245
Contenido de agua % m/m - 0,02 EN-ISO 12937
Índice de neutralización (acidez
fuerte)
mg KOH/g - 0,02 ASTM D 974
Resistencia a la oxidación (4) mg/ml - 0,025 EN-ISO 12205
Lubrificación (diámetro de
barrido del desgaste HFRR a 60
°C)
µm - 400 CEC F-06-A-96
FAME Prohibido
__________________________
(1) Los valores indicados en las características son “valores verdaderos”. Para establecer los valores límite, se han aplicado los términos de la norma ISO 4259 “Productos del petróleo: determinación y aplicación de datos de precisión en relación con los métodos de prueba” y para fijar un valor mínimo, se ha tenido en cuenta una diferencia mínima de 2R sobre cero; para fijar un valor máximo y un valor mínimo, la diferencia mínima es de 4R (R = reproductibilidad).
Sin perjuicio de esta medida, necesaria por razones técnicas, el fabricante de combustibles deberá procurar obtener un valor de cero cuando el valor máximo estipulado sea 2 R y el valor medio cuando se indiquen los límites máximo y mínimo. Si fuese necesario aclarar la cuestión de si un determinado combustible cumple las condiciones prescritas, se aplicarán los términos de ISO D 4259.
(2) La gama del índice de cetano no está de acuerdo con los requisitos de una diferencia mínima de 4 R. No obstante, en caso de controversia entre el proveedor y el usuario del combustible se podrán aplicar los términos de ISO 4259 para resolver la controversia, a condición de que se efectúen mediciones repetidas, en número suficiente para conseguir la precisión necesaria, en lugar de determinaciones únicas.
(3) Se indicará el contenido de azufre real del combustible utilizado en las pruebas del tipo I.
(4) Aunque la resistencia a la oxidación esté controlada, es probable que la duración en almacén sea limitada. Se deberá solicitar asesoramiento al proveedor en lo relativo a las condiciones de almacenamiento y duración en almacén.».
4. El anexo VII queda modificado como sigue:
El apéndice 1 se sustituye por el texto siguiente:
«Apéndice 1
RESULTADOS DE LAS PRUEBAS PARA MOTORES DE ENCENDIDO POR COMPRESIÓN RESULTADOS DE LAS PRUEBAS
1. INFORMACIÓN RELATIVA A LA REALIZACIÓN DE LA PRUEBA NRSC (1):
1.1. Combustible de referencia utilizado para la prueba
1.1.1. Índice de cetano: . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. .
1.1.2. Contenido de azufre: . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. .
1.1.3. Densidad: . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. .
1.2. Lubricante
1.2.1. Marca (s): . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. .
1.2.2. Tipo (s): (indíquese el porcentaje de aceite en la mezcla si se mezclan lubricante y combustible) 1.3. Maquinaria accionada por el motor (en su caso)
1.3.1. Datos de enumeración e identificación: . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. .
1.3.2. Potencia absorbida a las velocidades de giro del motor que se indican (según especificación del fabricante):
Potencia PAE (kW) absorbida a distintas velocidades de giro del motor (1), teniendo en cuenta el apéndice 3 del presente anexo Máquina Intermedia (en su caso) Nominal
Total:
__________________________
(1) No deberá ser superior al 10 % de la potencia medida durante la prueba.
1.4. Prestaciones del motor
1.4.1. Velocidades de giro del motor:
_______________________________________
(1) Si hubiere varios prototipos, se indicará para cada uno de ellos.
1.4.2. Potencia del motor (1)
Ajuste de potencia (kW) a distintas velocidades de giro del motor
Condición Intermedia (en su caso) Nominal
Potencia máxima medida en la
prueba (PM)
(kW) (a)
Potencia total absorbida por la
máquina accionada por el
motor, de acuerdo con el
punto 1.3.2. del presente
apéndice o el punto 3.1. del
anexo III (PAE)
(kW) (b)
Potencia neta del motor tal
como se especifica en el punto
2.4. del anexo I (kW) (c)
c = a + b
1.5. Niveles de emisión
1.5.1. Ajuste del dinamómetro (kW)
Ajuste del dinamómetro (kW) a distintas velocidades de giro del motor
Porcentaje de carga Intermedia (en su caso) Nominal
10 (en su caso)
25 (en su caso)
50
75
100
1.5.2. Resultados de las pruebas de emisiones NRSC:
1.5.3. Sistema de toma de muestras utilizado para la prueba NRSC:
1.5.3.1. Emisiones gaseosas (2): . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. .
1.5.3.2. Partículas (2) : . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. .
1.5.3.2.1. Método (3): filtro único/múltiple
______________________
(1) Potencia medida, no corregida, de acuerdo con el punto 2.4 del anexo I.
(2) Indicar los números definidos en el punto 1 del anexo VI.
(3) Táchese lo que no proceda.
2. INFORMACIÓN RELATIVA A LA REALIZACIÓN DE LA PRUEBA NRTC (1):
2.1. Resultados de las pruebas de emisiones NRTC:
2.2. Sistema de toma de muestras utilizado para la prueba NRTC:
Emisiones gaseosas (2):. . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . ..
Partículas (2):. .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . ..
Método (3): filtro único/múltiple
5) El anexo XII queda modificado como sigue:
Se añade el punto siguiente:
«3. En el caso de los motores de las categorías H, I y J (fase III A) y los de las categorías K, L y M (fase III B) según lo definido en el apartado 3 del artículo 9, se reconoce que las siguientes homologaciones y, cuando proceda, las marcas de homologación correspondientes equivalen a la homologación de la presente Directiva.
3.1. Las homologaciones de la Directiva 88/77/CEE, en su versión modificada por la Directiva 99/96/CE, que cumplan las fases B1, B2 y C establecidas en el artículo 2 y en el punto 6.2.1. del anexo I.
3.2. Reglamento CEPE de las Naciones Unidas 49, serie 03 de modificaciones, que cumplan las fases B1, B2 y C establecidas en el punto 5.2.».
____________
(1) Si huebiere varios prototipos, se indicará para cada uno de ellos.» (2) Indicar los números definidos en el punto 1 del anexo VI.
(3) Potencia medida, no corregida, de acuerdo con el punto 2.4 del anexo I.
ANEXO II
«ANEXO VI
SISTEMA DE ANÁLISIS Y DE TOMA DE MUESTRAS
1. SISTEMAS DE TOMA DE MUESTRAS DE GASES Y DE PARTÍCULAS
Figura número
Descripción
2 Sistema de análisis de gases de escape para escape sin diluir
3 Sistema de análisis de gases de escape para escape diluido
4 Flujo parcial, flujo isocinético, control del ventilador aspirante, toma de muestras fraccionada
5 Flujo parcial, flujo isocinético, control del ventilador impelente, toma de muestras fraccionada
6 Flujo parcial, control de CO2 o NOx , toma de muestras fraccionada
7 Flujo parcial, balance de CO2 o de carbono, toma de muestras total 8 Flujo parcial, Venturi sencillo y medición de concentración, toma de muestras fraccionada
9 Flujo parcial, Venturi u orificio doble y medición de concentración, toma de muestras fraccionada
10 Flujo parcial, división en tubos múltiples y medición de concentración, toma de muestras fraccionada
11 Flujo parcial, control del flujo, toma de muestras total
12 Flujo parcial, control del flujo, toma de muestras fraccionada
13 Flujo total, bomba volumétrica o Venturi de flujo crítico, toma de muestras fraccionada
14 Sistema de toma de muestras de partículas
15 Sistema de dilución para el sistema de dilución de flujo total
1.1. Determinación de las emisiones gaseosas
El punto 1.1.1 y las figuras 2 y 3 contienen descripciones detalladas de los sistemas recomendados de toma de muestras y de análisis. Dado que existen diversas configuraciones que pueden producir resultados equivalentes, no es obligatorio atenerse exactamente a estas figuras. Podrán utilizarse componentes adicionales, tales como instrumentos, válvulas, solenoides, bombas y conmutadores, para obtener información adicional y coordinar las funciones de los sistemas componentes. Asimismo podrán excluirse otros componentes que no sean necesarios para mantener la precisión en algunos sistemas, siempre que su exclusión se base en criterios técnicos bien fundados.
1.1.1. Componentes gaseosos de los gases de escape CO, CO2, HC, NOx
Se describe un sistema de análisis para la determinación de las emisiones gaseosas en los gases de escape sin diluir o diluidos, basado en la utilización de los instrumentos siguientes:
— analizador HFID para la medición de hidrocarburos,
— analizadores NDIR para la medición de monóxido de carbono y de dióxido de carbono,
— analizador HCLD o equivalente para la medición de óxido de nitrógeno.
En lo relativo a los gases de escape no diluidos (figura 2), la muestra de todos los componentes podrá tomarse con una sola sonda de toma o con dos sondas situadas en puntos muy próximos entre sí y divididas internamente para los diferentes analizadores. Se deberán tomar precauciones para evitar la presencia de condensación o de componentes del escape (agua y ácido sulfúrico incluidos) en cualquier punto del sistema de análisis.
En lo relativo a los gases de escape diluidos (figura 3), la muestra de hidrocarburos se tomará con una sonda distinta de la utilizada para tomar las muestras de los restantes componentes. Se deberán tomar precauciones para evitar la presencia de condensación o de componentes del escape (agua y ácido sulfúrico incluidos) en cualquier punto del sistema de análisis.
Figura 2
Diagrama de flujo del sistema de análisis de gases de escape para CO, NOx y HC
IMAGEN OMITIDA EN PÁGINA 87
Figura 3
Diagrama de flujo del sistema de análisis de gases de escape diluidos para CO, CO2, NOx y HC
IMAGEN OMITIDA EN PÁGINA 87
Descripciones: figuras 2 y 3
Condición general:
Todos los componentes del circuito de toma de muestras de gases se mantendrán a la temperatura prescrita para los respectivos sistemas.
— Sonda SP1 de toma de gases de escape sin diluir (figura 2 únicamente) Se recomienda utilizar una sonda de acero inoxidable recta, cerrada por el extremo y con múltiples orificios. El diámetro interior no deberá ser superior al del conducto de toma de muestras. El espesor de pared de la sonda no deberá ser superior a 1 mm. Deberá haber, como mínimo, tres orificios en tres planos radiales diferentes, dimensionados para tomar aproximadamente el mismo caudal de muestra cada uno. La sonda deberá abarcar como mínimo, en sentido transversal, aproximadamente el 80 % del diámetro del tubo de escape.
— Sonda SP2 de toma de HC en los gases de escape diluidos (figura 3 únicamente)
La sonda deberá:
— estar definida como los primeros 254 mm a 762 mm del conducto de toma de muestras de hidrocarburos (HSL3),
— tener un diámetro interior de 5 mm como mínimo,
— montarse en el túnel de dilución DT (punto 1.2.1.2) en un punto en que el aire de dilución y los gases de escape estén bien mezclados (es decir, a una distancia de aproximadamente diez veces el diámetro del túnel corriente abajo del punto en que los gases de escape entran en el túnel de dilución),
— hallarse a suficiente distancia (en sentido radial) de las demás sondas y de las paredes del túnel para estar exenta de la influencia de perturbaciones aerodinámicas o corrientes de Foucault,
— caldearse con objeto de aumentar la temperatura de la corriente de gases hasta 463 K (190 °C) ± 10 K a la salida de la sonda.
— Sonda SP3 de toma de CO, CO2 y NOx en los gases de escape diluidos (figura 3 únicamente)
La sonda deberá:
— estar en el mismo plano que SP2,
— hallarse a suficiente distancia (en sentido radial) de las demás sondas y de las paredes del túnel para estar exenta de la influencia de perturbaciones aerodinámicas o corrientes de Foucault,
— estar caldeada y aislada en toda su longitud hasta una temperatura de 328 K (55 °C) como mínimo para evitar la condensación de agua.
— Conducto de toma de muestras caldeado HSL1:
El conducto de toma permite enviar muestras desde una sola sonda hasta el punto o puntos de división y el analizador de HC.
El conducto de toma de muestras deberá:
— tener un diámetro interior de 5 mm como mínimo y 13,5 mm como máximo,
— estar hecho de acero inoxidable o PTFE,
— mantener una temperatura de pared de 463 K (190 °C) ± 10 K medidos en cada una de las secciones caldeadas controladas por separado, si la temperatura de los gases de escape en la sonda de toma es igual o inferior a 463 K (193 °C),
— mantener una temperatura de pared superior a 453 K (180 °C), si la temperatura de los gases de escape en la sonda de toma es superior a 463 K (190 °C),
— mantener los gases a una temperatura de 463 K (190 °C) ± 10 K inmediatamente antes del filtro caldeado (F2) y del HFID.
— Conducto de toma de muestras de NOx caldeado HSL2 El conducto de toma de muestras deberá:
— mantener una temperatura de pared de 328 a 473 K (55 a 200 °C) hasta el convertidor cuando se utilice un baño de refrigeración y hasta el analizador cuando no se utilice dicho baño,
— estar hecho de acero inoxidable o PTFE.
Puesto que el conducto de toma de muestras sólo es necesario caldearlo para evitar la condensación de agua y ácido sulfúrico, la temperatura del conducto de toma dependerá del contenido en azufre del combustible.
— Conducto de toma de muestras SL para CO (CO2) El conducto estará hecho de PTFE o acero inoxidable. Podrá estar caldeado o no.
— Bolsa de concentraciones base BK (opcional, figura 3 únicamente) Para la medición de las concentraciones base únicamente.
— Bolsa de concentraciones en muestra BG (opcional, figura 3 CO y CO2 únicamente) Para la medición de las concentraciones en la muestra.
— Prefiltro caldeado F1 (opcional)
La temperatura será la misma que para HSL1.
— Filtro caldeado F2
El filtro extraerá cualquier partícula sólida contenida en la muestra de gases antes del analizador. La temperatura será la misma que para HSL1. El filtro se sustituirá cuando sea necesario.
— Bomba de toma de muestras caldeada P
La bomba se calentará hasta la temperatura de HSL1.
— HC
Detector de ionización de llama caldeado (HFID) para la determinación de los hidrocarburos. La temperatura deberá mantenerse en un nivel de 453 a 473 K (180 a 200 °C).
— COyCO2
Analizadores NDIR para la determinación del monóxido de carbono y del dióxido de carbono.
— NO2
Analizador (H)CLD para la determinación de los óxidos de nitrógeno. Si se utiliza un HCLD, deberá mantenerse a una temperatura de 328 a 473 K (55 a 200 °C).
— Convertidor C
Se utilizará un convertidor para la reducción catalítica de NO2 a NO previa al análisis en el CLD o el HCLD.
— Baño de refrigeración B
Para enfriar y condensar el agua de la muestra de gases de escape. El baño deberá mantenerse a una temperatura de 273 a 277 K (0 a 4 °C) mediante hielo o refrigeración. Es opcional si el analizador está libre de interferencias de vapor de agua tal como se señala en los puntos 1.9.1 y 1.9.2 del apéndice 2 del anexo III.
No se permite la utilización de desecantes químicos para eliminar el agua de la muestra.
— Sensor de temperatura T1, T2, T3
Para vigilar la temperatura de la corriente de gases.
— Sensor de temperatura T4
Temperatura del convertidor de NO2 a NO.
— Sensor de temperatura T5
Para vigilar la temperatura del baño de refrigeración.
— Manómetro G1, G2, G3
Para medir la presión en los conductos de toma de muestras.
— Regulador de presión R1, R2
Para regular la presión del aire y el combustible, respectivamente, para el HFID.
— Regulador de presión R3, R4, R5
Para regular la presión en los conductos de toma de muestras y el flujo hacia los analizadores.
— Caudalímetro FL1, FL2, FL3
Para vigilar el caudal de muestra en bypass.
— Caudalímetro (opcional) FL4 a FL7
Para vigilar el caudal que pasa por los analizadores.
— Válvula selectora V1 a V6
Válvulas adecuadas para seleccionar el flujo de muestra, gas de span o flujo de gas hacia el analizador.
— Válvula solenoide V7, V8
Para eludir el convertidor de NO2 a NO.
— Válvula de aguja V9
Para equilibrar el flujo que pasa por el convertidor de NO2 a NO y el bypass.
— Válvula de aguja V10, V11
Para regular los flujos enviados a los analizadores.
— Válvula basculante V12, V13
Para drenar el condensado procedente del baño B.
— Válvula selectora V14
Selecciona la bolsa de muestra o la de concentración base.
1.2. Determinación de las partículas
Los puntos 1.2.1 y 1.2.2 y las figuras 4 a 15 contienen descripciones detalladas de los sistemas recomendados de dilución y toma de muestras. Dado que existen diversas configuraciones que pueden producir resultados equivalentes, no es obligatorio atenerse exactamente a estas figuras. Podrán utilizarse componentes adicionales, tales como instrumentos, válvulas, solenoides, bombas y conmutadores, para obtener información adicional y coordinar las funciones de los sistemas componentes. Asimismo podrán excluirse otros componentes que no sean necesarios para mantener la precisión en algunos sistemas, siempre que su exclusión se base en criterios técnicos bien fundados.
1.2.1. Sistema de dilución
1.2.1.1. Sistema de dilución de flujo parcial (figuras 4 a 12) (1)
Se describe un sistema de dilución basado en la dilución de una parte de la corriente de gases de escape. La división de la corriente de escape y el posterior proceso de dilución pueden llevarse a cabo mediante distintos tipos de sistemas de dilución. Para la recogida de partículas subsiguiente puede hacerse pasar la totalidad de los gases de escape diluidos o sólo una porción de esos gases al sistema de muestras de partículas (figura 14 del punto 1.2.2). El primer método se denomina tipo de toma de muestras total y el segundo, tipo de toma de muestras fraccionada.
El cálculo de la relación de dilución depende del tipo de sistema utilizado.
Se recomiendan los tipos siguientes:
— Sistemas isocinéticos (figuras 4 y 5)
Con estos sistemas, el flujo que llega al tubo de transferencia se iguala en velocidad y/o presión de los gases con el flujo de escape general, por lo que requiere un flujo de escape uniforme y sin perturbaciones hacia la sonda de toma. Esto se consigue normalmente utilizando un resonador y un tubo de aproximación recto antes del punto de toma de muestras. A continuación se calcula la relación de división a partir de valores fácilmente mensurables, tales como diámetros de tubo. Hay que señalar que la isocinética se utiliza únicamente para igualar las condiciones de flujo, no la distribución de tamaños. Esto último no es normalmente necesario, dado que las partículas son lo suficientemente pequeñas para seguir las líneas de flujo del fluido.
— Sistemas de flujo controlado con medición de la concentración (figuras 6 a 10)
Con estos sistemas se toma una muestra de la corriente de escape general ajustando el caudal de aire de dilución y el caudal total de escape que se diluye. La relación de dilución se determina a partir de las concentraciones de los gases indicadores, tales como el CO2 o el NOx , presentes de modo natural en el escape del motor. Se miden las concentraciones en los gases de escape diluidos y en el aire de dilución, en tanto que la concentración en los gases de escape sin diluir puede medirse directamente o determinarse a partir del caudal de combustible y de la ecuación de balance de carbono si se conoce la composición del combustible. Los sistemas pueden estar controlados por la relación de dirección calculada (figuras 6 y 7) o por el flujo que llega al tubo de transferencia (figuras 8, 9 y 10).
— Sistemas de flujo controlado con medición del flujo (figuras 11 y 12)
Con estos sistemas se toma una muestra de la corriente de escape general ajustando el caudal de aire de dilución y el caudal total de escape diluido. La relación de dilución se determina a partir de la diferencia entre ambos caudales. Es necesaria una gran precisión recíproca en la calibración de los caudalímetros, dado que la magnitud relativa de los dos caudales puede conducir a errores considerables cuando las relaciones de dilución son elevadas. Se consigue un control del caudal muy directo manteniendo constante el caudal de escape diluido y variando el caudal de aire de dilución si es necesario.
Para conseguir las ventajas de los sistemas de dilución de flujo parcial, es preciso tomar precauciones a fin de evitar los posibles problemas de la pérdida de partículas en el tubo de transferencia, asegurándose de que se tome una muestra representativa del escape del motor, y la determinación de la relación de división.
En los sistemas que se describen se tienen en cuenta estos aspectos críticos.
____________________
(1) Las figuras 4 a 12 muestran muchos tipos de sistemas de dilución de flujo parcial que pueden usarse normalmente en la prueba de estado continuo (NRSC). Pero, debido a las restricciones muy estrictas de las pruebas transitorias, sólo se aceptan en las pruebas transitorias (NRTC) los sistemas de dilución con reducción de caudal (figuras 4 a 12) que cumplen todos los requisitos citados en la sección sobre las características de los sistemas de dilución con reducción de caudal del punto 2.4 del apéndice 1 del anexo III.
Figura 4
Sistema de dilución de flujo parcial con sonda isocinética y toma de muestras fraccionada (control SB)
IMAGEN OMITIDA EN PÁGINA 91
La sonda de toma isocinética ISP transfiere los gases de escape sin diluir desde el tubo de escape EP al túnel de dilución DT por el tubo de transferencia TT. La diferencia de presión de los gases de escape entre el tubo de escape y la entrada a la sonda se mide con el transductor de presión DPT. Esta señal se transmite al controlador de flujo FC1, que controla al ventilador aspirante SB para mantener una diferencia de presión cero en el extremo de la sonda. En estas condiciones, las velocidades de los gases de escape en EP e ISP son idénticas y el flujo que pasa por ISP y TT es una fracción constante (división) del flujo de gases de escape.
La relación de división se determina a partir de las áreas de las secciones transversales de EP e ISP. El caudal de aire de dilución se mide con el dispositivo FM1. La relación de dilución se calcula a partir del caudal de aire de dilución y de la relación de división.
Figura 5
Sistema de dilución de flujo parcial con sonda isocinética y toma de muestras fraccionada (control PB)
IMAGEN OMITIDA EN PÁGINA 91
La sonda de toma isocinética ISP transfiere los gases de escape sin diluir desde el tubo de escape EP al túnel de dilución DT por el tubo de transferencia TT. La diferencia de presión de los gases de escape entre el tubo de escape y la entrada a la sonda se mide con el transductor de presión DPT. Esta señal se transmite al controlador de flujo FC1, que controla al ventilador impelente PB para mantener una diferencia de presión cero en el extremo de la sonda. Esto se lleva a cabo tomando una pequeña fracción del aire de dilución cuyo caudal se ha medido ya con el caudalímetro FM1 y enviándola a TT por medio de un orificio neumático. En estas condiciones, las velocidades de los gases de escape en EP e ISP son idénticas y el flujo que pasa por ISP y TT es una fracción constante (división) del flujo de gases de escape. La relación de división se determina a partir de las áreas de las secciones transversales de EP e ISP. El aire de dilución es aspirado a través de DT por el ventilador aspirante SB y el caudal se mide con FM1 en la entrada a DT. La relación de dilución se calcula a partir del caudal de aire de dilución y de la relación de división.
Figura 6
Sistema de dilución de flujo parcial con medición de la concentración de CO2 o de NOx y toma de muestras fraccionada
IMAGEN OMITIDA EN PÁGINA 92
Los gases de escape sin diluir se transfieren desde el tubo de escape EP al túnel de dilución DT por la sonda de toma SP y el tubo de transferencia TT. Con el analizador o analizadores de gases de escape EGA se miden las concentraciones de un gas indicador (CO2 o NOx ) en los gases de escape sin diluir y diluidos y en el aire de dilución. Estas señales se transmiten al controlador de flujo FC2, que controla al ventilador impelente PB o al ventilador aspirante SB para mantener en el DT la división del escape y la relación de dilución deseadas.
La relación de dilución se calcula a partir de las concentraciones de gas indicador en los gases de escape sin diluir, los gases de escape diluidos y el aire de dilución.
Figura 7
Sistema de dilución de flujo parcial con medición de la concentración de CO2, balance de carbono y toma de muestras total
IMAGEN OMITIDA EN PÁGINA 92
Los gases de escape sin diluir se transfieren desde el tubo de escape EP al túnel de dilución DT por la sonda de toma SP y el tubo de transferencia TT. Con el analizador o analizadores de gases de escape EGA se miden las concentraciones de CO2 en los gases de escape diluidos y en el aire de dilución. Las señales de CO2 y de caudal de combustible GFUEL se transmiten al controlador de flujo FC2 o al controlador de flujo FC3 del sistema de toma de muestras de partículas (figura 14). FC2 controla el ventilador impelente PB, mientras que FC3 controla el sistema de toma de muestras de partículas (figura 14), ajustando de ese modo los caudales de entrada y salida del sistema para mantener en el DT la división del escape y la relación de dilución deseados. La relación de dilución se calcula a partir de las concentraciones de CO2 y de caudal de combustible GFUEL utilizando la hipótesis del balance de carbono.
Figura 8
Sistema de dilución de flujo parcial con Venturi único, medición de la concentración y toma de muestras fraccionada
IMAGEN OMITIDA EN PÁGINA 93
Los gases de escape sin diluir se transfieren desde el tubo de escape EP al túnel de dilución DT por la sonda de toma SP y el tubo de transferencia TT, debido a la presión negativa creada por el Venturi VN en DT. El caudal de gas que pasa por TT depende del intercambio de cantidades de movimiento en la zona del Venturi y, por lo tanto, le afecta la temperatura absoluta del gas a la salida de TT. Por consiguiente, la división del escape para un caudal dado en el túnel no es constante y la relación de dilución con carga débil es ligeramente menor que con carga elevada. Con el analizador o analizadores de gases de escape EGA se miden las concentraciones de gas indicador (CO2 o NOx ) en los gases de escape sin diluir, en los gases de escape diluidos y en el aire de dilución, y la relación de dilución se calcula a partir de los valores así medidos.
Figura 9
Sistema de dilución de flujo parcial con Venturi doble u orificio doble, medición de la concentración y toma de muestras fraccionada
IMAGEN OMITIDA EN PÁGINA 93
Los gases de escape sin diluir se transfieren desde el tubo de escape EP al túnel de dilución DT por la sonda de toma SP y el tubo de transferencia TT mediante un divisor de flujo que contiene un conjunto de orificios o Venturis. El primero (FD1) está situado en EP y el segundo (FD2) en TT. Asimismo, son necesarias dos válvulas de control de presión (PCV1 y PCV2) para mantener una división de escape constante controlando la contrapresión en EP y la presión en DT. PCV1 está situada a continuación de SP en EP y PCV2 entre el ventilador impelente PB y DT. Con el analizador o analizadores de gases de escape EGA se miden las concentraciones de gas indicador (CO2 o NOx ) en los gases de escape sin diluir, los gases de escape diluidos y el aire de dilución. Estas mediciones son necesarias para comprobar la división del escape y pueden utilizarse para ajustar PCV1 y PCV2 a fin de conseguir un control preciso de la división. La relación de dilución se calcula a partir de las concentraciones de gas indicador.
Figura 10
Sistema de dilución de flujo parcial con división por tubos múltiples, medición de la concentración y toma de muestras fraccionada
IMAGEN OMITIDA EN PÁGINA 94
Los gases de escape sin diluir se transfieren desde el tubo de escape EP al túnel de dilución DT por el tubo de transferencia TT mediante el divisor de flujo FD3 compuesto de varios tubos de las mismas dimensiones (igual diámetro, longitud y radio de apoyo) montados en EP. Los gases de escape que circulan por uno de estos tubos se conducen a DT y los que circulan por el resto de los tubos se hacen pasar por la cámara de amortiguación DC. De ese modo, la división del escape viene determinada por el número total de tubos.
Para un control constante de la división se requiere una diferencia de presión cero entre DC y la salida de TT, lo que se mide con el transductor de diferencial de presión DPT. La diferencia de presión cero se consigue inyectando aire fresco en DT a la salida de TT. Con el analizador o analizadores de gases de escape EGA se miden las concentraciones de gas indicador (CO2 o NOx ) en los gases de escape sin diluir, los gases de escape diluidos y el aire de dilución. Estas mediciones son necesarias para comprobar la división del escape y pueden utilizarse para controlar el caudal de aire de inyección a fin de conseguir un control preciso de la división. La relación de dilución se calcula a partir de las concentraciones de gas indicador.
Figura 11
Sistema de dilución de flujo parcial con control de flujo y toma de muestras total
IMAGEN OMITIDA EN PÁGINA 94
Los gases de escape sin diluir se transfieren desde el tubo de escape EP al túnel de dilución DT por la sonda de toma SP y el tubo de transferencia TT. El caudal total que pasa por el túnel se ajusta con el controlador de caudal FC3 y la bomba de toma P del sistema de toma de muestras de partículas (figura 16).
El caudal de aire de dilución se controla con el controlador de caudal FC2, que puede utilizar GEXH, GAIR o GFUEL como señales de mando para la división de caudal deseada. El caudal de muestra que llega a DT es la diferencia entre el caudal total y el caudal de aire de dilución. El caudal de aire de dilución se mide con el caudalímetro FM1 y el caudal total con el caudalímetro FM3 del sistema de toma de muestras de partículas (figura 14). La relación de dilución se calcula a partir de estos dos caudales.
Figura 12
Sistema de dilución de flujo parcial con control de flujo y toma de muestras fraccionada
IMAGEN OMITIDA EN PÁGINA 95
Los gases de escape sin diluir se transfieren desde el tubo de escape EP al túnel de dilución DT por la sonda de toma SP y el tubo de transferencia TT. La división del escape y el caudal que llega a DT se controlan con el controlador de caudal FC2, que ajusta convenientemente los caudales (o velocidades) del ventilador impelente PB y el ventilador aspirante SB. Esto es posible porque la muestra tomada con el sistema de toma de muestras de partículas se devuelve a DT. Como señales de mando para FC2 pueden utilizarse GEXH, GAIR o GFUEL. El caudal de aire de dilución se mide con el caudalímetro FM1 y el caudal total con el caudalímetro FM2. La relación de dilución se calcula a partir de estos dos caudales.
Descripción de las figuras 4 a 12
— Tubo de escape EP
El tubo de escape podrá estar aislado. A fin de reducir la inercia térmica del tubo de escape, se recomienda una relación de espesor a diámetro igual o inferior a 0,015. La utilización de secciones flexibles deberá limitarse a una relación de longitud a diámetro igual o inferior a 12. Se reducirán al mínimo los codos para reducir el depósito inercial. Si el sistema comprende un silenciador del banco de pruebas, el silenciador también podrá ir aislado.
En un sistema isocinético, el tubo de escape no deberá tener codos, curvas ni cambios bruscos de diámetro, como mínimo, en una longitud igual a seis veces el diámetro del tubo corriente arriba y tres veces el diámetro del tubo corriente abajo del extremo de la sonda. La velocidad de los gases en la zona de toma de muestras deberá ser superior a 10 m/s, excepto en la modalidad de ralentí. Las oscilaciones de presión de los gases de escape no deberán ser superiores a ± 500 Pa por término medio.
Si se adoptan medidas para reducir aún más las oscilaciones de presión utilizando un sistema de escape tipo chasis (con silenciador y dispositivo de postratamiento), no deberán alterar el funcionamiento del motor ni provocar el depósito de partículas.
En los sistemas sin sondas isocinéticas se recomienda disponer un tramo de tubo recto de longitud igual a seis veces el diámetro del tubo corriente arriba y tres veces el diámetro del tubo corriente abajo del extremo de la sonda.
— Sonda de toma de muestras SP (figuras 6 a 12)
El diámetro interior deberá ser de 4 mm como mínimo. La relación mínima entre el diámetro del tubo de escape y el de la sonda será de cuatro. La sonda consistirá en un tubo abierto orientado corriente arriba en el eje longitudinal del tubo de escape o una sonda de múltiples orificios tal como se describe en SP1 en el punto 1.1.1.
— Sonda de toma de muestras isocinética ISP (figuras 4 y 5)
La sonda de toma isocinética deberá montarse orientada corriente arriba en el eje longitudinal del tubo de escape donde se cumplan la condiciones de flujo de la sección EP y estará diseñada de manera que suministre una muestra proporcional de los gases de escape sin diluir. El diámetro interior será de 12 mm como mínimo.
Es necesario un sistema de control para la división isocinética del escape manteniendo una diferencia de presión cero entre EP e ISP. En estas condiciones, las velocidades de los gases de escape en EP e ISP son idénticas y el gasto másico que circula por ISP es una fracción constante del caudal de gases de escape. La ISP deberá conectarse a un transductor de diferencial de presión. El control para conseguir una diferencia de presión de cero entre EP e ISP se realiza ajustando la velocidad del ventilador o utilizando el controlador de flujo.
— Divisor de flujo FD1, FD2 (figura 9)
Se monta un conjunto de Venturis u orificios en el tubo de escape EP y en el tubo de transferencia TT, respectivamente, para suministrar una muestra proporcional de los gases de escape sin diluir. Para la división proporcional mediante el control de las presiones en EP y DT se requiere un sistema de control consistente en dos válvulas de control de presión PCV1 y PCV2.
— Divisor de flujo FD3 (figura 10)
Se monta un conjunto de tubos (unidad de tubos múltiples) en el tubo de escape EP para obtener una muestra proporcional de los gases de escape sin diluir. Uno de los tubos alimenta gases de escape al túnel de dilución DT, en tanto que los otros tubos dan salida a los gases de escape hacia una cámara de amortiguación DC. Todos los tubos han de tener las mismas dimensiones (igual diámetro, longitud y radio de curvatura), de manera que la división del escape dependa del número total de tubos. Para conseguir la división proporcional manteniendo una diferencia de presión cero entre la salida de la unidad de tubos múltiples que va a DC y la salida de TT es necesario un sistema de control. En estas condiciones, las velocidades de los gases de escape en EP y FD3 son proporcionales y el caudal de TT es una fracción constante del caudal de gases de escape. Ambos puntos han de conectarse a un transductor de diferencial de presión DPT. El control para proporcionar una diferencia de presión cero se realiza con el controlador de flujo FC1.
— Analizador de gases de escape EGA (figuras 6 a 10)
Pueden utilizarse analizadores de CO2 o NOx (con el método del balance de carbono, únicamente CO2. Los analizadores estarán calibrados como los que se utilizan para la medición de las emisiones gaseosas. Podrán utilizarse uno o varios analizadores para determinar las diferencias de concentración.
La precisión de los sistemas de medida deberá ser tal que la precisión de GEDFW, i esté dentro de la tolerancia de ± 4 %.
— Tubo de transferencia TT (figuras 4 a 12)
El tubo de transferencia de la muestra de partículas deberá:
— ser lo más corto posible, sin que su longitud exceda de 5 m,
— tener un diámetro igual o superior al de la sonda pero no superior a 25 mm,
— tener la salida situada sobre el eje longitudinal del túnel de dilución y orientada corriente abajo.
Si el tubo tiene una longitud igual o inferior a 1 metro, deberá aislarse con un material de una conductividad térmica máxima de 0,05 W/m · K con un espesor radial del aislamiento correspondiente al diámetro de la sonda. Si el tubo mide más de 1 metro de longitud, deberá estar aislado y caldeado hasta una temperatura mínima de pared de 523 K (250 °C).
Como opción alternativa, las temperaturas de pared requeridas del tubo de transferencia podrán determinarse mediante cálculos estándar y de transferencia térmica.
— Transductor de diferencial de presión DPT (figuras 4, 5 y 10) El transductor de diferencial de presión deberá tener un campo operativo igual o inferior a ± 500 Pa.
— Controlador de flujo FC1 (figuras 4, 5 y 10)
Para los sistemas isocinéticos (figuras 4 y 5) es necesario un controlador de flujo a fin de mantener una diferencia de presión cero entre EP e ISP. El ajuste puede realizarse:
a) controlando la velocidad o el caudal del ventilador aspirante (SB) y manteniendo constante la velocidad del ventilador impelente (PB) durante cada modalidad (figura 4), o
b) ajustando el ventilador aspirante (SB) a un gasto másico constante de gases de escape diluidos y controlando el caudal del ventilador impelente PB, y con ello el caudal de la muestra de gases de escape, en una región situada al final del tubo de transferencia (TT) (figura 5).
En el caso de un sistema de presión controlada, el error remanente en el lazo de control no deberá ser superior a ± 3 Pa. Las oscilaciones de presión en el túnel de dilución no deberán exceder de ± 250 Pa por término medio.
En un sistema multitubo (figura 10), es necesario utilizar un controlador de flujo para dividir proporcionalmente los gases de escape a fin de mantener una diferencia de presión cero entre la salida de la unidad de tubos múltiples y la salida del TT. El ajuste puede realizarse controlando el caudal de aire de inyección que se introduce en DT a la salida de TT.
— Válvula de control de presión PCV1, PCV2 (figura 9)
En el sistema de doble Venturi/doble orificio, son necesarias dos válvulas de control de presión para dividir proporcionalmente el caudal controlando la contrapresión de EP y la presión en DT. Las válvulas deberán situarse a continuación de SP en EP y entre PB y DT.
— Cámara de amortiguación DC (figura 10)
Se montará una cámara de amortiguación a la salida de la unidad de tubos múltiples para reducir al mínimo las oscilaciones de presión en el tubo de escape EP.
— Venturi VN (figura 8)
Se monta un tubo Venturi en el túnel de dilución DT para crear una presión negativa en la región de la salida del tubo de transferencia TT. El caudal de gases que circula por TT se determina en función del intercambio de cantidades de movimiento en la zona del tubo de Venturi y es básicamente proporcional al caudal del ventilador impelente PB, lo que proporciona una relación de dilución constante.
Puesto que en el intercambio de cantidades de movimiento influye la temperatura existente a la salida del TT y la diferencia de presiones entre EP y DT, la relación de dilución real es ligeramente inferior con carga débil que con carga elevada.
— Controlador de flujo FC2 (figuras 6, 7, 11 y 12, opcional)
Podrá utilizarse un controlador de flujo para controlar el caudal del ventilador impelente PB y/o del ventilador aspirante SB. El controlador podrá ir conectado a la señal de caudal de escape o a la de caudal de combustible y/o a la señal diferencial de CO2 o NOx .
Cuando se utiliza aire comprimido (figura 11), FC2 controla directamente el caudal de aire.
— Caudalímetro FM1 (figuras 6, 7, 11 y 12)
Medidor de gasu otro instrumento de medición de caudales para medir el caudal de aire de dilución.
FM1 es opcional si PB está calibrado para medir el caudal.
— Caudalímetro FM2 (figura 12)
Medidor de gas u otro instrumento de medición de caudales para medir el caudal de gases de escape diluidos. FM2 es opcional si el ventilador aspirante SB está calibrado para medir el caudal.
— Ventilador impelente PB (figuras 4, 5, 6, 7, 8, 9 y 12)
Para controlar el caudal de aire de dilución, se puede conectar PB a los controladores de caudal FC1 o FC2. PB no es necesario cuando se utiliza una válvula de mariposa. Si está calibrado, PB puede utilizarse para medir el caudal de aire de dilución.
— Ventilador aspirante SB (figuras 4, 5, 6, 9, 10 y 12)
Únicamente para sistemas de toma de muestras fraccionada. Si está calibrado, SB puede utilizarse para medir el caudal de gases de escape diluidos.
— Filtro de aire de dilución DAF (figuras 4 a 12)
Se recomienda filtrar el aire de dilución y lavarlo con carbón para eliminar los hidrocarburos de base.
El aire de dilución deberá estar a una temperatura de 298 K (25 °C) ± 5 K.
Si el fabricante lo solicita, se tomará una muestra de aire de dilución utilizando un método técnicamente adecuado, para determinar los niveles de partículas de base, los cuales podrán sustraerse a continuación de los valores medidos en los gases de escape diluidos.
— Sonda de toma de muestras de partículas PSP (figuras 4, 5, 6, 8, 9, 10 y 12)
Esta sonda es la sección inicial del PTT y:
— deberá montarse orientada corriente arriba en un punto en que el aire de dilución y los gases de escape estén bien mezclados, es decir, en el eje longitudinal del túnel de dilución DT de los sistemas de dilución, a una distancia aproximada de diez veces el diámetro del túnel corriente abajo del punto de entrada de los gases de escape en el túnel de dilución,
— tendrá un diámetro interior de 12 mm como mínimo,
— podrá caldearse hasta una temperatura de pared no superior a 325 K (52 °C) mediante calefacción directa o precalentamiento del aire de dilución, siempre que la temperatura del aire no exceda de 325 K (52 °C) antes de la introducción de los gases de escape en el túnel de dilución,
— podrá estar aislada.
— Túnel de dilución DT (figuras 4 a 12)
El túnel de dilución:
— deberá tener una longitud suficiente para producir la mezcla completa del escape y el aire de dilución en condiciones de flujo turbulento,
— estará hecho de acero inoxidable y tendrá:
— una relación de espesor a diámetro igual o inferior a 0,025 en el caso de túneles de dilución de diámetro interior superior a 75 mm,
— un espesor de pared nominal no inferior a 1,5 mm en el caso de túneles de dilución de diámetro interior igual o inferior a 75 mm,
— para la toma de muestras de tipo fraccionado deberá tener un diámetro de 75 mm como mínimo,
— para la toma de muestras de tipo total se recomienda que tenga un diámetro de 25 mm como mínimo,
— podrá caldearse hasta una temperatura de pared no superior a 325 K (52 °C) mediante calefacción directa o precalentamiento del aire de dilución, siempre que la temperatura del aire no exceda de 325 K (52 °C) antes de la introducción de los gases de escape en el túnel de dilución,
— podrá estar aislado.
El escape del motor deberá mezclarse completamente con el aire de dilución. En los sistemas de toma de muestras fraccionada se comprobará la calidad de mezcla después de la puesta en servicio trazando un perfil de CO2 del túnel con el motor en funcionamiento (como mínimo cuatro puntos de medición uniformemente espaciados). Si fuera necesario, podrá utilizarse un orificio de mezcla.
Nota: Si la temperatura ambiente en las inmediaciones del túnel de dilución (DT) es inferior a 293 K (20 °C), se deberán tomar precauciones para evitar pérdidas de partículas en las paredes frías del túnel de dilución. Por lo tanto, se recomienda caldear y/o aislar el túnel dentro de los límites anteriormente señalados.
Cuando el motor esté sometido a cargas elevadas, se podrá refrigerar el túnel utilizando un medio no agresivo, como por ejemplo un ventilador de circulación, siempre que la temperatura del medio refrigerante no sea inferior a 293 K (20 °C).
— Intercambiador de calor HE (figuras 9 y 10)
El intercambiador deberá poseer una capacidad suficiente para mantener la temperatura en la entrada al ventilador aspirante SB en un valor que no difiera en más de ± 11 K de una temperatura de funcionamiento media observada durante la prueba.
1.2.1.2. Sistema de dilución de flujo total (figura 13)
Se describe un sistema basado en la dilución de la totalidad del escape utilizando el concepto de la toma de muestras de volumen constante (CVS). Deberá medirse el volumen total de la mezcla de gases de escape y de aire de dilución. Podrá utilizarse un sistema PDP, CFV o SSV.
Para la recogida subsiguiente de las partículas se hace pasar una muestra de los gases de escape diluidos al sistema de toma de muestras de partículas (figuras 14 y 15 del punto 1.2.2). Si se lleva a cabo directamente, se denomina dilución sencilla. Si la muestra se diluye una vez más en el túnel de dilución secundario, se denomina doble dilución. Esto resulta útil si no es posible cumplir la condición sobre temperatura frontal del filtro con la dilución sencilla. Aunque se trata en parte de un sistema de dilución, el sistema de doble dilución se describe como una modificación de un sistema de toma de muestras de partículas en el punto 1.2.2 (figura 15), dado que comparte la mayoría de los componentes de un sistema de toma de muestras de partículas característico.
Las emisiones gaseosas pueden determinarse también en el túnel de dilución de un sistema de dilución de flujo total. Por ello, las sondas de toma de muestras de componentes gaseosos se representan en la figura 13 pero no aparecen en la lista de descripción. Las condiciones respectivas se describen en el punto 1.1.1.
Descripciones (figura 13)
— Tubo de escape EP
La longitud del tubo de escape desde la salida del colector de escape del motor, la salida del ºturbocompresor o el dispositivo de postratamiento hasta el túnel de dilución no debe ser superior a 10 metros. Si el sistema mide más de 4 metros de longitud, deberá aislarse toda la longitud de tubo que exceda de los 4 metros, excepto el medidor de humos en línea, si se utiliza. El espesor radial del aislamiento deberá ser de 25 mm como mínimo. La conductividad térmica del material aislante deberá tener un valor no superior a 0,1 W/ (m · K) medida a 673 K (400 °C). A fin de reducir la inercia térmica del tubo de escape, se recomienda una relación de espesor a diámetro igual o inferior a 0,015. La utilización de secciones flexibles deberá limitarse a una relación de longitud a diámetro igual o inferior a 12.
Figura 13
Sistema de dilución de flujo total
IMAGEN OMITIDA EN PÁGINA 99
La cantidad total de gases de escape sin diluir se mezcla con el aire de dilución en el túnel de dilución DT.
El caudal de gases de escape diluidos se mide con una sonda volumétrica PDP o con un Venturi de caudal crítico CFV o un Venturi subsónico SSV. Para la toma proporcional de partículas y la determinación del caudal puede utilizarse el intercambiador de calor HE o un compensador electrónico de caudal EFC. Puesto que la determinación de la masa de las partículas se basa en el caudal total de gases de escape diluidos, no es necesario calcular la relación de dilución.
— Bomba volumétrica PDP
La PDP dosifica el caudal total de escape diluido por medio del número de revoluciones de la bomba y del volumen que desplaza. La PDP o el sistema de admisión de aire de dilución no deberán reducir artificialmente la contrapresión del sistema de escape. La contrapresión estática del escape medida con el sistema CVS en funcionamiento deberá mantenerse, con una tolerancia de ± 1,5 kPa, en el valor de la presión estática medida sin conexión al CVS a idéntica velocidad de giro y carga del motor.
La temperatura de la mezcla de gases inmediatamente por delante de la PDP no deberá diferir en más de ± 6 K de la temperatura de trabajo media observada durante la prueba, cuando no se utilice compensación de flujo.
La compensación de flujo sólo podrá utilizarse si la temperatura a la entrada de la PDP no excede de 323 K (50 °C).
— Venturi de caudal crítico CFV
El CFV mide el flujo total de escape diluido manteniéndolo en condiciones de estrangulación (flujo crítico). La contrapresión estática del escape medida con el sistema CFV en funcionamiento deberá mantenerse, con una tolerancia de ± 1,5 kPa, en el valor de la presión estática medida sin conexión al CFV a idéntica velocidad de giro y carga del motor. La temperatura de la mezcla de gases inmediatamente por delante del CFV no deberá diferir en más de ± 11 K de la temperatura de trabajo media observada durante la prueba, cuando no se utilice compensación de flujo.
— Venturi subsónico SSV
El SSV mide el total del caudal de los gases de escape diluidos en función de la presión en la entrada, la temperatura en la entrada y la caída de presión entre la entrada del SSV y su boca. La contrapresión estática del escape medida con el sistema SSV en funcionamiento deberá mantenerse, con una tolerancia de ± 1,5 kPa, en el valor de la presión estática medida sin conexión al SSV a idéntica velocidad de giro y carga del motor. La temperatura de la mezcla de gases inmediatamente por delante del SSV no deberá diferir en más de ± 11 K de la temperatura de trabajo media observada durante la prueba, cuando no se utilice compensación de flujo.
— Intercambiador de calor HE (opcional si se utiliza EFC)
El intercambiador de calor deberá ser de suficiente capacidad para mantener la temperatura dentro de los límites señalados anteriormente.
— Control electrónico de caudal TFC (opcional si se utiliza HE)
Si la temperatura a la entrada de la PDP, el CFV o el SSV no se mantiene dentro de los límites señalados, se deberá utilizar un sistema de control de caudal para la medición continua del caudal y el control de la toma de muestras proporcional en el sistema de partículas. Con ese fin, las señales procedentes de la medición continua del caudal se utilizan para corregir, según se requiera, el caudal de muestra que atraviesa los filtros de partículas del sistema de toma de muestras de partículas (figuras 14 y 15).
— Túnel de dilución DT
El túnel de dilución:
— deberá tener un diámetro lo bastante reducido como para originar un flujo turbulento (número de Reynolds superior a 4 000) y una longitud suficiente para producir la mezcla completa de los gases de escape y del aire de dilución. Podrá utilizarse un orificio de mezcla,
— deberá tener 75 mm de diámetro como mínimo,
— podrá estar aislado.
El escape del motor deberá dirigirse corriente abajo en el punto por el que se introduce en el túnel de dilución y deberá mezclarse completamente.
Cuando se utilice dilución sencilla, se transferirá una muestra desde el túnel de dilución al sistema de toma de partículas (figura 14 del punto 1.2.2). La capacidad de caudal de la PDP, el GFV o el SSV deberá ser suficiente para mantener el escape diluido a una temperatura igual o inferior a 325 K (52 °C) inmediatamente antes del filtro primario de partículas.
Cuando se utilice doble dilución, se transferirá una muestra desde el túnel de dilución al túnel de dilución secundario, donde se diluirá ulteriormente, y a continuación se hará pasar por los filtros de toma de muestras (figura 15 del punto 1.2.2). La capacidad de caudal de la PDP, el CFV o el SSV deberá ser suficiente para mantener la corriente de gases de escape diluidos en el DT a una temperatura igual o inferior a 464 K (191 °C) en la zona de toma de muestras. El sistema de dilución secundario deberá suministrar un volumen de aire de dilución secundario suficiente para mantener la corriente de gases de escape doblemente diluidos a una temperatura igual o inferior a 325 K (52 °C) inmediatamente antes del filtro primario de partículas.
— Filtro de aire de dilución DAF
Se recomienda filtrar el aire de dilución y lavarlo con carbón para eliminar los hidrocarburos de base.
El aire de dilución deberá estar a una temperatura de 298 K (25 °C) ± 5 K. Si el fabricante lo solicita, se tomará una muestra de aire de dilución utilizando un método técnicamente adecuado, para determinar los niveles de partículas de base, los cuales podrán sustraerse a continuación de los valores medidos en los gases de escape diluidos.
— Sonda de toma de muestras de partículas PSP Esta sonda es la sección inicial del PTT y:
— deberá montarse orientada corriente arriba en un punto en que el aire de dilución y los gases de escape estén bien mezclados, es decir, en el eje longitudinal del túnel de dilución DT de los sistemas de dilución, a una distancia aproximada de diez veces el diámetro del túnel corriente abajo del punto de entrada de los gases de escape en el túnel de dilución,
— tendrá un diámetro interior de 12 mm como mínimo,
— podrá caldearse hasta una temperatura de pared no superior a 325 K (52 °C) mediante calefacción directa o precalentamiento del aire de dilución, siempre que la temperatura del aire no exceda de 325 K (52 °C) antes de la introducción de los gases de escape en el túnel de dilución,
— podrá estar aislada.
1.2.2. Sistema de toma de muestras de partículas (figuras 14 y 15)
El sistema de toma de muestras de partículas es necesario para recoger las partículas en el filtro de partículas.
En el caso de la toma de muestras total con dilución de flujo parcial, que consiste en hacer pasar por los filtros la muestra completa de gases de escape diluidos, el sistema de dilución (figuras 7 y 11 del punto 1.2.1.1) y el de toma de muestras suelen formar una sola unidad integral. En el caso de la toma de muestras fraccionada con dilución de flujo parcial o total, que consiste en hacer pasar por los filtros sólo una porción de los gases de escape diluidos, los sistemas de dilución (figuras 4, 5, 6, 8, 9, 10 y 12 del punto 1.2.1.1 y figura 13 del punto 1.2.1.2) y de toma de muestras suelen estar constituidos por unidades diferentes.
En la presente Directiva, el sistema de doble dilución DDS (figura 15) de un sistema de dilución de flujo total se considera una modificación específica de un sistema típico de toma de muestras de partículas como el representado en la figura 14. El sistema de doble dilución comprende todos los componentes importantes del sistema de toma de muestras de partículas, como portafiltros y bomba de toma, y además algunos elementos de dilución, como un dispositivo de suministro de aire de dilución y un túnel de dilución secundario.
A fin de evitar cualquier influencia en los lazos de control, se recomienda mantener en funcionamiento la bomba de toma durante todo el procedimiento de prueba. En el caso del método del filtro único, deberá utilizarse un sistema de bypass para hacer pasar la muestra por los filtros de toma en los momentos deseados. Deberá reducirse al mínimo la interferencia del procedimiento de conmutación en los lazos de control.
Descripciones - figuras 14 y 15
— Sonda de toma de muestras de partículas PSP (figuras 14 y 15)
La sonda de toma de muestras de partículas representada en las figuras constituye la sección inicial del tubo de transferencia de partículas PTT. La sonda:
— deberá montarse orientada corriente arriba en un punto en que el aire de dilución y los gases de escape estén bien mezclados, es decir, en el eje longitudinal del túnel de dilución DT de los sistemas de dilución (véase el punto 1.2.1), aproximadamente a una distancia de diez veces el diámetro del túnel corriente abajo del punto en que los gases de escape entran en el túnel de dilución,
— tendrá un diámetro interior de 12 mm como mínimo,
— podrá caldearse hasta una temperatura de pared no superior a 325 K (52 °C) mediante calefacción directa o precalentamiento del aire de dilución, siempre que la temperatura del aire no exceda de 325 K (52 °C) antes de la introducción de los gases de escape en el túnel de dilución,
— podrá estar aislada.
Figura 14
Sistema de toma de muestras de partículas
IMAGEN OMITIDA EN PÁGINA 102
Se toma una muestra de gases de escape diluidos desde el túnel de dilución DT de un sistema de dilución de flujo parcial o total, a través de la sonda de toma de muestras de partículas PSP y del tubo de transferencia de partículas PTT por medio de la bomba de toma de muestras P. La muestra se hace pasar por el portafiltro o portafiltros FH, que contienen los filtros de toma de muestras de partículas. El caudal de muestra se controla con el controlador FC3. Si se utiliza la compensación electrónica de caudal EFC (figura 13), se usa como señal de mando para FC3 la señal de caudal de gases de escape diluidos.
Figura 15
Sistema de dilución (sistema de flujo total únicamente)
IMAGEN OMITIDA EN PÁGINA 102
Se transfiere una muestra de los gases de escape diluidos desde el túnel de dilución DT de un sistema de dilución de flujo total a través de la sonda de toma de muestras de partículas PSP y del tubo de transferencia de partículas PTT, al túnel de dilución secundario SDT, donde se diluye una vez más. A continuación se hace pasar la muestra por el portafiltro o portafiltros FH que contienen los filtros de toma de muestras de partículas. El caudal de aire de dilución suele ser constante en tanto que el caudal de muestra está controlado por el controlador de caudal FC3. Si se utiliza la compensación electrónica de caudal EFC (figura 13), se usa como señal de mando para FC3 la señal de caudal total de gases de escape diluidos.
— Tubo de transferencia de partículas PTT (figuras 14 y 15)
La longitud del tubo de transferencia de partículas no deberá exceder de 1 020 mm y deberá procurarse que sea lo menor posible.
Las dimensiones indicadas son válidas para:
— el tipo de toma de muestras fraccionada con dilución de flujo parcial y el sistema de dilución sencilla con flujo total, desde el extremo de la sonda hasta el portafiltro,
— el tipo de toma de muestras total con dilución de flujo parcial, desde el extremo del túnel de dilución hasta el portafiltro,
— el sistema de doble dilución con flujo total, desde el extremo de la sonda hasta el túnel de dilución secundario.
El tubo de transferencia:
— podrá caldearse hasta una temperatura de pared no superior a 325 K (52 °C) mediante calefacción directa o precalentamiento del aire de dilución, siempre que la temperatura del aire no exceda de 325 K (52 °C) antes de la introducción de los gases de escape en el túnel de dilución,
— podrá estar aislado.
— Túnel de dilución secundario SDT (figura 15)
El túnel de dilución secundario deberá tener un diámetro de 75 mm como mínimo y suficiente longitud para proporcionar un tiempo de residencia de 0,25 segundos como mínimo para la muestra doblemente diluida. El portafiltro primario FH deberá estar situado a una distancia no superior a 300 mm de la salida del SDT.
El túnel de dilución secundario:
— podrá caldearse hasta una temperatura de pared no superior a 325 K (52 °C) mediante calefacción directa o precalentamiento del aire de dilución, siempre que la temperatura del aire no exceda de 325 K (52 °C) antes de la introducción de los gases de escape en el túnel de dilución,
— podrá estar aislado.
— Portafiltro o portafiltros FH (figuras 14 y 15)
Para los filtros primario y auxiliar podrán utilizarse una misma carcasa o carcasas portafiltros separadas.
Deberán cumplirse las condiciones del punto 1.5.1.3 del apéndice 1 del anexo III.
El portafiltro (s) :
— podrá caldearse hasta una temperatura de pared no superior a 325 K (52 °C) mediante calefacción directa o precalentamiento del aire de dilución, siempre que la temperatura del aire no exceda de 325 K (52 °C),
— podrá estar aislado.
— Bomba de toma de muestras P (figuras 14 y 15)
La bomba de toma de muestras de partículas deberá estar situada a una distancia del túnel suficiente para que la temperatura de entrada de los gases se mantenga constante (± 3 K), si no se utiliza corrección de caudal con FC3.
— Bomba de aire de dilución DP (figura 15) (doble dilución con flujo total únicamente)
La bomba de aire de dilución estará ubicada de manera que el aire de dilución secundario se suministre a una temperatura de 298 K (25 °C) ± 5 K.
— Controlador de caudal FC3 (figuras 14 y 15)
Si no dispone de otro medio se utilizará un controlador de caudal para compensar las variaciones de temperatura y contrapresión del caudal de la muestra de partículas, producidas en el trayecto de la muestra. El controlador de caudal es necesario si se utiliza la compensación de caudal electrónica EFC (figura 13).
— Dispositivo de medición de caudal FM3 (figuras 14 y 15) (caudal de muestra de partículas) El caudalímetro de gases o el instrumento de medición de caudal deberá estar situado a una distancia de la bomba de toma suficiente para que la temperatura de entrada de los gases se mantenga constante (± 3 K), si no se utiliza corrección de caudal mediante FC3.
— Dispositivo de medición de caudal FM4 (figura 15) (aire de dilución, doble dilución con flujo total únicamente)
El caudalímetro de gases o el instrumento de medición de caudal estará ubicado de manera que la temperatura de entrada de los gases se mantenga en 298 K (25 °C) ± 5 K.
— Válvula esférica BV (opcional)
La válvula esférica tendrá un diámetro no inferior al diámetro inferior del tubo de toma de muestras y un tiempo de conmutación inferior a 0,5 segundos.
Nota: Si la temperatura ambiente en las inmediaciones de PSP, PTT, SDT y FH es inferior a 239 K (20 °C), deberán tomarse precauciones para evitar pérdidas de partículas en las paredes frías de estos componentes. Por lo tanto, se recomienda caldear y/o aislar los citados componentes dentro de los límites señalados en las descripciones respectivas.
Igualmente se recomienda que la temperatura en la superficie frontal del filtro durante la toma de muestras no sea inferior a 293 K (20 °C).
Cuando el motor esté sometido a cargas elevadas, los componentes mencionados podrán refrigerarse utilizando un medio no agresivo como por ejemplo un ventilador de circulación, siempre que la temperatura del medio refrigerante no sea inferior a 293 K (20 °C).».
ANEXO III
«ANEXO XIII
DISPOSICIONES PARA LOS MOTORES COMERCIALIZADOS ACOGIÉNDOSE AL SISTEMA FLEXIBLE
A petición de un fabricante de equipo (OEM), y habiendo obtenido el permiso de una autoridad de homologación, los fabricantes de motores podrás, durante el período entre dos fases sucesivas de valores límite, comercializar un número limitado de motores que sólo cumplan con los valores límite para emisiones de la fase anterior de acuerdo con las disposiciones siguientes:
1. ACCIONES POR PARTE DEL FABRICANTE DEL MOTOR Y OEM
1.1. Un OEM que desee hacer uso del sistema flexible solicitará autorización a la autoridad de homologación para comprar a sus suministradores de motores, en el período comprendido entre dos fases de emisión, los números de motores previstos en los puntos 1.2 y 1.3 que no cumplan los actuales valores límite sobre emisiones pero que estén homologados en la fase de límites de emisiones inmediatamente anterior.
1.2. El número de motores comercializados con arreglo al sistema flexible no superará, en cada categoría de motor, el 20 % de las ventas anuales de equipo con motores del OEM (calculado como la media de los últimos cinco años de ventas en el mercado de la Unión Europea de la categoría de motor en cuestión).
Cuando el OEM haya comercializado equipo en la Unión Europea durante un período inferior a cinco años, la media se calculará basándose en el período durante el que el OEM haya comercializado equipo en la Unión Europea.
1.3. Como alternativa a lo dispuesto en el punto 1.2, el OEM podrá solicitar autorización de sus suministradores de motores para comercializar un número determinado de motores acogidos al sistema flexible.
El número de motores en cada categoría de motor no podrá ser superior a los máximos siguientes:
Categoría de motor Número de motores
19-37 kW 200
37-75 kW 150
75-130 kW 100
130-560 kW 50
1.4. El OEM incluirá en su solicitud a la autoridad de homologación la información siguiente:
a) una muestra de las etiquetas que hayan de fijarse en cada pieza de máquina móvil no de carretera en la que se instale un motor comercializado acogido al sistema flexible con el texto siguiente:
“Máquina no .... (secuencia de máquinas) de ... (número total de máquinas de la gama de potencia correspondiente) CON MOTOR NÚMERO ... CON HOMOLOGACIÓN (Directiva 97/68/CE) no....”, y
b) una muestra de la etiqueta suplementaria que haya de fijarse en el motor con el texto mencionado en el punto 2.2 del presente anexo.
1.5. El OEM informará a las autoridades de homologación de cada Estado miembro acerca de la utilización del sistema flexible.
1.6. El OEM aportará a la autoridad de homologación toda la información relacionada con la aplicación del sistema flexible que esta considere necesaria para adoptar una decisión a este respecto.
1.7. El OEM presentará un informe cada seis meses a las autoridades de homologación de cada Estado miembro sobre la aplicación de los sistemas flexibles que está utilizando. El informe incluirá datos acumulativos sobre el número de motores y máquinas móviles no de carretera comercializados acogiéndose al sistema flexible, los números de serie del motor y de las máquinas móviles no de carretera y los Estados miembros donde se han comercializado las máquinas móviles no de carretera. Este procedimiento se aplicará durante el tiempo en que esté en vigor un sistema flexible.
2. ACCIONES POR PARTE DEL FABRICANTE DE MOTORES
2.1. El fabricante de motores podrá comercializar motores acogiéndose al sistema flexible cubiertos por una
homologación de acuerdo con el punto 1 del presente anexo.
2.2. El fabricante del motor colocará una etiqueta en esos motores con el texto siguiente: “Motor comercializado acogiéndose al sistema flexible”.
3. ACCIONES POR PARTE DE LA AUTORIDAD DE HOMOLOGACIÓN
3.1. La autoridad de homologación evaluará el contenido de la solicitud de sistema flexible y la documentación aneja. Basándose en este examen, la autoridad de homologación informará al OEM de su decisión de autorizar o no la utilización del sistema flexible.».
ANEXO IV
Se añaden los anexos siguientes:
«ANEXO XIV
TABLA OMITIDA EN PÁGINA 107
ANEXO XV
TABLA OMITIDA EN PÁGINA 107
_____________________
(1) Protocolo CCNR 19, Resolución de la Comisión Central de Navegación del Rin de 11 de mayo de 2000.
(2) Protocolo CCNR 21, Resolución de la Comisión Central de Navegación del Rin de 31 de mayo de 2001.».
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